提高Cr12MoV钢冷冲模寿命的研究

<正> 一、问题的提出 Cr12MoV是典型的冷作模具钢,由于它具有高硬度、高耐磨性及空冷淬硬微变形性等优点,应用较广泛。兵器工业应用冷作模具较多,特别是在生产形状复杂、批量较大的零件时,冷作模具的工作条件更苛刻,应用Cr12MoV钢的量就更大。然而在冲制较软材料(如有色金属及其合金)时,却发生了用典型热处理工艺制造的Cr12MnV模具寿命极低、满足不了生产要求的情况。我厂冲制某产品零件的复合模具——凸凹模,就出现了一套模具只能冲几千件,最多到五万件的情况,从而提高此类模具的寿命,就成为亟待解决的问题。     

T10A钢制冲子破裂分析

<正> T10A钢制冲子在制造过程中有破裂现象发生,下面介绍我们所遇到的两例破裂情况。 1.在热处理及镀铬过程中产生破裂 一批冲子共三件,在热处理及镀铬过程中破裂二件。一件是在热处理水淬完毕转入油中冷却后,通过轴线纵向裂为两半;另一件是在热处理及磨削加工后进行镀铬时,冲子刚吊入镀铬槽,就传来了炸裂声,检查发现冲子表面既有纵向裂纹,又有横向环形裂     

硅雪崩光电探测器工作寿命试验及失效分析研究

通过 FMEA 分析和加速寿命试验,确定了硅雪崩光电探测器的主要失效模式有两种,一种是暗电流超标,另一种是前放输出电压不合格;对这两种失效模式进行了失效分析,认为是高温应力引起器件内部气氛的变化,主要是氢气含量变大引起器件暗电流不合格;大电流引起前置放大电路上晶体管损伤是前放输出电压不合格的原因。     

T10钢和GCr15钢第一类回灭脆性的研究

本文选用T10钢和GCr15钢,比较了低温回火和第一类回火脆性区回火的常规机械性能;研究了回火温度对K_(IC)、冲击疲劳抗力及疲劳裂纹扩展行为的影响;探讨了两种钢的第一类回火脆性机理。结果表明,拉伸和弯曲试验、冲击疲劳抗力及疲劳裂纹扩展速率对第一类回火脆性不敏感。GCr15钢的第一类回火脆性主要归因于残余奥氏体的机械失稳;T10钢的第一类回火脆性与回火过程中残余奥氏体的分解有关。     

提高H13钢的铝合金压铸模热疲劳寿命研究

通过热处理工艺研究,H13钢制作铝合金压铸模采用1080℃淬火,600℃回火,可获得细板条回火马氏体和少量粒状碳化物,能较大幅度地提高钢的高温屈服强度和韧性,从而有效地提高了模具的热疲劳抗力和回火抗力。     

提高装甲车辆T型焊接接头疲劳寿命的措施研究

本文对转炉616装甲钢T型焊接接头四点弯曲低周疲劳试验结果进行了分析、研究，阐述了提高T型焊接接头低周疲劳寿命的有效措施。研究表明：焊趾砂轮打磨能够改善焊缝与热影响区(HAZ)过渡部位形状，增大过渡圆弧半径，并且能去除焊趾处咬边、夹渣等焊接缺陷，降低了应力集中，从而提高疲劳寿命；钨极氩弧焊(TIG)修整虽能改善焊缝形状，但弧坑处易于产生裂纹，疲劳寿命降低；自制钛酸型TWE312不锈钢焊条的抗裂性和工艺性能较A147碱性焊条好，其焊接接头的疲劳寿命有一定的提高。疲劳裂纹起裂位于热影响区半熔化区和焊缝不完全混合区，并向基体扩展，与实际装甲车辆裂纹的萌生部位及扩展途径相一致。     

采用快速热处理提高钢的结构强度

<正> 快速加热时发生的相变和组织转变与进行传统热处理时大不相同。究其原因,在于给被处理金属输入的功率大,这就可以将具有不同动力学特征的这些过程在时间上和按温度变化加以区分。用传统方法加热时,对相变和组织形成过程各阶段动力学参数的差     

失效相关系统的失效概率模型与寿命概率分布特征研究

考虑失效相关性对系统失效概率特征的影响,从系统层面出发,建立串联系统和并联系统的强度概率分布模型。在此基础上,分别以连续型变量和离散型变量作为寿命度量指标,推导能够科学体现“系统组成结构、载荷、强度”等参数影响的串联系统和并联系统失效概率模型,研究串联系统和并联系统的寿命概率分布特征。研究表明：并联系统的平均首次故障时间大于串联系统的平均首次故障时间,且大于系统组成零部件的平均首次故障时间;而串联系统的平均首次故障时间则小于系统组成零部件的平均首次故障时间。     

击发装置关重件磨损特性分析及失效寿命预测

复拨器拨动子和拨动子轴是炮闩击发装置的关键零部件。复拨器拨动子支臂和拨动子轴支臂作用处磨损是导致不能开闩故障的常见原因。为了实现及时有效的预防性维修,采用其材料PCrNiMo钢制作销试样和盘试样,在MMS-1G型销-盘式摩擦磨损试验机上进行摩擦磨损试验,研究高速、高载、干滑动摩擦条件下的摩擦磨损特性与表面磨损机制,拟合得到磨损失效规律。在Pro/E和ADAMS环境下建立炮闩虚拟样机,基于动力学仿真获取复拨器拨动子支臂和拨动子轴支臂在自动开闩时的载荷谱,通过零部件外廓的离散化和外廓重构,预测其磨损失效寿命,为实现预防性维修提供决策依据。     

用电火花合金化法提高45钢工具的寿命

<正> 用表面强化普通钢的方法制造某些种类的工具,既能保证必需的使用性能,又是节约贵重工具钢的有效方法。同时也减少了繁重的机械加工所需的费用,因为采用了具有高塑性的低碳钢,可以用塑性变形的方法使生产效率大大提高。本文研究了用电火花加工硬质合金的方法强化45钢(制十字插头)的可能性,目的是代替工具制造中广泛应用的y8钢。     

在生产中采用控制轧制提高调质高强度钢性能的研究

<正> 一、引言 某产品用35MnCrNiMoV钢,经正火—淬火—中温回火后,σ_p可达到130公斤/毫米~2以上。达到美国1976年同类标准中规定的最高一级指标。但从以往的三批生产过程中,σ_p大多波动在125～130公斤/毫米~2之间,达不到钢种原设计指标。对此,课题组     

MK12A子弹头中段底层结构采用复合材料的可行性研究

一、前言 MK12A分导多弹头是美国民兵Ⅲ洲际导弹用的MK12A分导多弹头的改进型,原计划用来取代所有MK12A分导多弹头,由于在研制过程中遇到了困难,导致子弹头超重,因此目前仅准备用来装备美国最北部两个导弹基地(即北达科他州的大福克斯和迈诺特空军基地)上部署的300枚民兵Ⅲ导弹。此外,MK12A也是MX洲际导弹的两个主要候选弹头之     

提高3Cr2W8V钢热冲模具寿命的研究

本文采用超高温短时加热等温淬火工艺,使3Cr2W8V钢中的碳和合金元素以及杂质元素充分溶于奥氏体,净化奥氏体晶界,充分发挥合金元素作用,获得稳定的基体组织,提高钢的强韧性,从而大幅度提高模具使用寿命。     

提高3Cr2W8V钢压铸模具寿命的热处理工艺研究

通过对３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢电机转子铝压铸模具失效原因的分析研究，提出了适合此模具正常服役的性能要求。在此基础上，试验了不同工艺处理后，试样的冲击韧性αＫ、断裂韧度ＫⅠＣ，结果表明，将新工艺和加碘气体氮碳共渗工艺应用于铝压铸模具，显著地提高了模具的寿命。     

采用断裂力学方法研究钢的回火脆性

<正> 许多结构钢在500～550℃温度范围缓冷,或淬火后在该温度下回火时,钢中出现可逆回火脆现象,这是磷及其类似化合物(砷、锡等)发生偏析而影响晶界强度的一个明显的例证。一般,对这类脆性的研究都是连续测定其冲击韧性曲线,而利用线弹性断裂力学研究回火脆的初步探索研究仅仅在HOTT的两篇论文中有所介     

12CrNi3钢粒状贝氏体的研究

12CrNi3钢粒状贝氏体中的岛主要是(M+A),也可以是一些中温转变产物.这些岛一般是条状铁素体长大、溶合最后被包围而形成的.岛内的马氏体多为位错型,少量为孪晶型.     

T2/2A12复合材料扩散焊接头组织与性能的研究

利用真空电阻炉对T2紫铜和2A12硬铝进行真空扩散焊接,利用光学金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)和显微硬度计对结合区的组织形貌和成分以及显微硬度进行表征与测试,研究焊接工艺对T2/2A12双金属复合材料组织与性能的影响。结果表明:当扩散温度为700℃、保温60 min时,制备的T2/2A12复合材料结合区宏观界面清晰,未见明显焊接缺陷,出现Cu_3Al_2、Cu_9Al_4、Cu Al金属间化合物,金属间化合物对结合区的强化作用使其硬度显著升高;溶解层随扩散温度的升高和保温时间的延长而增厚,晶粒逐渐粗大,γ_2相在δ相区的溶解量增加。     

防空导弹飞行中其安全系统失效的故障树分析

建立了防空导弹在飞行过程中其安全系统失效故障树的一般模型,由此分析和确定引起安全系统故障的各种因素及模式,给出系统故障概率的近似计算公式。     

12CrNi3钢的粒状贝氏体及性能

12CrNi3钢采用860℃加热,530℃等温热处理2h获得粒状贝氏体.钢的抗拉强度σb=654MPa、屈服强度σs=468MPa、伸长率δ5=25.1%、断面收缩率ψ=76.4%、室温冲击韧度aku = 24.7Jcm-2 .     

A572Gr50钢的焊接及接头热处理研究

对建筑节点板用钢ASTM A572Gr50的焊接热输入参数、接头热处理进行研究,焊接热输入为1.2、1.6、2.0 MJ/m。结果表明:焊接热输入在1.2～1.6 MJ/m时,接头性能良好,满足标准要求;焊接热输入由1.6 MJ/m升至2.0 MJ/m时,接头性能下降;接近2.0 MJ/m时,接头性能显著下降。用陶瓷加热片对其热处理(250℃保温2 h,覆盖石棉冷却)以改善接头性能,处理后接头处焊缝中心冲击功提高68%,熔合线+1 mm处提高76%。焊接后热处理能有效提高ASTM A572Gr50接头质量,改善建筑现场施工便捷性,提高效率。