关于三相双层正规60°相带分数槽绕组的排列计算问题

每极每相槽数不等于整数的绕组叫做分数槽绕组。在三相交流电机中,采用分数槽绕组与整数槽绕组相比,具有下列优点: (1)在分数槽绕组中由磁极磁场因齿谐波效应感生的齿谐波电势被削弱了;(2)分数槽绕组流过电流后所产生的与基波有相同绕组系数的齿谐波磁势次数要高得多,因而     

异步电动机用转速信号绕组

本文介绍一个放在异步电动机定子槽内的辅助绕组,以提供电动机转速测量,用于转速反馈控制,这个绕组是这样安排,使得在其中所感应的唯一电压是由于正向旋转的转子齿谐波磁场所产生的,是几乎正比于电动机转速的。一电子设备将这一电压的频率变换成指挥信号,控制电动机线路上作反向并联联接的可控硅的触发延迟,因而控制电动机电压来给出所需的转速。在一台极对数为P、转子槽数为R的三相电动机中,被信号绕组用来产生电压的谐波磁场有R P对极。如每极定子槽数为S/     

激磁式同步附加转矩与单相异步电机转子槽数选择

由异步电动机原理知道,定子绕组中通过电流就产生基波和一系列高次谐波旋转磁场,例如其中有一个ν次谐波磁场。定子基波旋转磁场切割鼠笼转子,在转子导条中感应电流I_2,I_2在转子导条中流过时不仅产生一个与定子同极数同转速的基波磁场,而且也要产生一系列的高次谐波磁场,即转子齿谐波磁场。假定其中有一个次数为μ的谐波磁场恰好与定子的ν次谐波磁场次数相等(即ν=μ),两者具有相同的极数。根据同步电动机的理论,当转子为某一特定转速(?)     

每极每相槽数q〈1的绕组排列方法

分析并论述了三相交流绕组在每极每相槽数ｑ〈１时的排列和步骤,经过研究、探讨得出一些规律性的结论。说明了不是所有ｑ〈１的值都可以排列出三相对称绕组,文章最后确定了每极第组槽数ｑ〈１时何值能排列出三相对称绕组,从而为电机绕组设计者提供了简便方法和理论依据。     

分数槽绕组排列的程序设计

一、概述在低速电机中,极数很多,由于槽数的限制,每极每相槽数q不能太大。若采用较小的整数q值,一方面不能利用分布效应来削弱谐波电势,另一方面也使齿谐波电势的次数较低而幅值较大。在这种情况下,若采用每极每相槽数q等于分数,即分数槽绕组,便能得到较好的电势波形。在分数槽绕组中:     

微型三相异步电动机槽数的选择

一、概述一般在三相异步电动机设计时,总希望选用多一些的定子槽数,以获得较多的每极每相槽数 q_1,这对削弱高次谐波有利,并获得较好的磁势及电势波形。但这对微型三相异步电动机讲,并不尽然。因定子内径尺寸小时选用较高的 q_1值会受到工艺及设计磁路的限止。从而失去经济意义及实用价值。     

YX系列三相高效率异步电动机槽配合试验与分析小结

根据 YX 系列三相高效率异步电动机模样电机试制任务书以及试验验证大纲的要求,结合模样电机的试制对于电机定转子槽数对杂散损耗的影响进行了试验和分析,现小结如下。一、槽配合和槽斜度对杂散损耗的影响1.表面损耗表面损耗系高次谐波磁场相对于定、转子金属表面运动,在金属表面上引起的以涡     

大功率低速直驱永磁电动机动态转矩的时步有限元分析

低速直驱电动机具有极数多、每极每相槽数少的特点,由此产生的谐波对转矩特性影响很大.以36槽30极315 kW的低速永磁同步电动机为例,对其槽极配合和绕组系数进行了理论分析,然后采用时步有限元法对起动过程及稳态进行计算分析,获得考虑谐波影响的转矩特性,进而重点研究气隙大小及转子极靴部位开槽数对电机转矩的影响.结果可为进一步研制低速直驱永磁电机提供理论及技术支持.     

Δ—Y混合联接低谐波绕组研究

文章推导了Δ－Ｙ混合联接三相交流绕组谐波磁势绕组系数的一般公式，并分析了每极相槽数ｑ为不同值时，Δ接绕组与Ｙ接绕组的槽数分配，匝数关系及其对谐波磁势的削弱作用。     

正弦绕组在电机修理中应用

一、概述:在异步电动机修理中,将原三相绕组改绕成正弦绕组,由于磁势曲线中一系列高次谐波被消除(或显著地削弱),因而电机的出力可提高(或温升下降),同时振动和噪声减小,电能消耗降低,这对节能具有重要意义。本文试举例阐述三相绕组改绕成正弦绕组的绕组排列和数据计算。三相绕组是按每极每相槽数 q 来排列的,其相带分布规律为 A、Z、B、X、C、Y(图1a)。正弦绕组是将每极每相槽数分成两部分,按三角形部分和星形部分每极每     

测试异步电动机转矩—转速曲线的新方法

一、概述: 一般三相鼠笼式异步电动机,在起动过程中都不可避兔地存在着不同程度的最小转矩。其主要原因是由于定转子槽配合和绕组按排不当等所产生的同步和异步附加转矩,特别是同步附加转矩是由于定子某高次谐波和转子有一同样极对数的高次谐波互相作用而产生。它只发生在某一特定转速下,这样就造成了异步电机转矩—转速(M—S)特性曲线上较大的“同步谷”,往往使得电动机在带负载起动过程中爬行在产生“同步谷”的某一转速下,时间长了可能     

绕线式转子绕组的谐波分析

绕线式异步电机转子相电势是由其线圈电势矢量叠加得到,其电流在空间产生的磁势除基波外还含有一系列的高次谐波,当高次谐波幅值较大时,对电机的起动和运行性能有较大的影响,本文采用槽矢量法对每相均具有两种匝数的转子绕组建立了等效电路,推导出参数的计算公式,通过分析和编程,得到各次谐波的m相正、反转合成磁势相对于基波的比值,为电机设计和绕组选择提供评估参考,最后给出了一组仿真结果.     

削弱家用电器电机最小起动转矩波动的措施

1.起动转矩波动的原因 (1)同步附加转矩在三相交流电动机磁势曲线中,除基波外,还包含着一系列在气隙中“旋转”的高次空间喈波,其转速为n/v(v为谐波次数、n为基波转速)。当三相电流通入规则排列的三相绕组时,其磁势中含有v=K_1Z_1/P 1次的谐波,沿基波运动方向移动,与v=K_1Z_1/P-1(其中P为基波极对数)次谐波的方向相反(Z_1为定子槽数,K_1为系数)。在鼠笼导条中感应产生与定子绕组同极数的磁势。定子基波磁势感应的转子谐波     

集中非叠绕组的绕组因数对电势谐波抑制

为了研究集中非叠绕组永磁同步电机绕组因数对电势谐波的削弱作用,给出了集中非叠绕组的元件连接方式,推导了集中非叠绕组的齿/极配合关系,并在此基础上讨论了集中非叠绕组的节距类型,分析了节距因数和分布因数对电势谐波的影响。分析结果表明:集中非叠绕组的节距因数只能消除电势相数次或相数的倍数次谐波,当每极每相槽数的最简分式分子为1时,分布因数对电势谐波没有削弱作用。为消除电势中特定次谐波,进一步提出了利用槽口因数来消除特定次电势谐波的方法。实例分析和样机研究验证了本文分析的正确性和所提方法的可行性。     

电枢磁场对零序谐波磁场励磁电流的影响机理分析与抑制

基于零序空间谐波磁场励磁的无刷同步电机,励磁电流的建立与电枢绕组中所注入的零序电流及转子谐波绕组的分布密切相关。同时,高次电枢谐波磁场和齿谐波磁场会对励磁电流产生干扰。为了提高励磁电流的稳定性和调节性能,该文深入分析合成电枢磁场产生的高次谐波和齿谐波电动势,研究干扰型谐波电动势对励磁电流的影响。并以2种具有不同槽极比结构的电机为例进行分析,表明在谐波绕组配合下,具有分数槽拓扑结构的电机转子谐波绕组中的高次谐波和齿谐波电动势得到明显削弱,励磁电流具有良好的调节特性。制作2种结构的样机进行实验,实验结果和2-D有限元结果一起验证了理论分析的正确性。     

内置式同步电机转子分段移位的性能分析与参数计算

转子分段移位能有效削弱相反电势中的齿谐波,降低齿槽转矩和转矩脉动.在有限元仿真计算的基础上,分析转子分段移位数对内置式永磁同步电机相反电势齿谐波及齿槽转矩的削弱效果,并揭示出转子分段移位数与被削弱齿谐波次数之间的关系.分析验证转子分段移位结构的d-q轴电感计算方法,以及对磁阻转矩的削弱影响.     

变流器网侧谐波的危害及其对策

问 请问变流器的网侧谐波有什么危害,有没有措施可以抑制？ 答 晶闸管整流装置注入电网的线电流中含有高次谐波电流,会造成电网电压畸变,引起隐极式电动机的转子过热,产生振动,影响异步电动机的有效转矩;使功率因数补偿电容器过热而损坏;     

转子分段斜极在永磁同步电动机中的应用分析

转子分段斜极是一种能有效削弱齿谐波、改善电机齿槽转矩和转矩脉动的方法.引入斜极系数、永磁转矩削弱系数以及磁阻转矩削弱系数分析了分段斜极对永磁同步电动机反电势波形和电磁转矩的影响,揭示了分段斜极和定子斜槽的区别,并提出了分段斜极转子轴向分段数的选择原则和最佳斜极角的计算方法.有限元仿真和实验结果验证了结论的正确性.     

三相分数槽永磁风力发电机的绕组排列

文章介绍了三相对称分数槽绕组永磁交流发电机的极、槽数匹配关系并讨论了ｑ〉１和ｑ〈１时绕组的排列。     

削弱和抑制异步电机附加转矩的若干途径

如何削弱和减小由定、转子谐波磁势所产生的附加转矩、改善电机起动性能,是三相笼型异步电动机设计和生产制造过程中的一个十分重要的问题。本文分析了定转子槽数、电机气隙、定转子槽斜度、槽配合、定子绕组型式、定子绕组的接法和并联支路数等电机的设计和工艺参数对谐波磁势的影响,讨论了削弱、抑制异步电机附加转矩的若干途径。