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我厂使用的φ1000氨合成塔内件由瑞士卡萨利公司设计,1992年9月安装投产,经几天轻负荷生产后便加负荷考核。考核中出现负荷加不上去,系统超压,氨净值达不到设计要求,产量只能维持在190~200tNHs/d。1993年7月大修时拆塔检查,按卡萨利公司提供的方案更换了第二床内收集器,投运加负荷后,除压力降低外,产量等其它参数均无大的变化。1995年7月大修时我们对合成塔内件上床内收集器、冷凝塔下段分离器、氨分离器进行了改造,投运后产量超过了设计能力。1卡萨利氨合成塔内件的特点1.且内件简况卡萨利公司为我厂设计的氨合成塔内件为两… 相似文献
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我厂现具备2.5万t/a合成氨的生产能力。1999年针对我厂实际,为降低能耗,决定利用年底大修时,将原φ600氨合成塔改为φ1000合成塔,外筒选用φ1000矮胖塔。由于考虑资金、工期等因素,结合现有流程,决定选用不带废热锅炉的φ1000塔内件。经多方考察,决定采用浙江衢州新前程压力容器制作有限公司在JL型氨合塔内件基础上改进设计的JL-1型触媒自卸式氨合成塔内件。经我厂3个多月来的生产实践证明,该内件具有触媒装填量大、升温还原容易、操作平稳、产量高、系统压差小、产氨效果好、能耗低等优点。现将该内件运行情况总结如下。 相似文献
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我公司是以煤为原料,年产合成氨8万吨,尿素13万吨的中型氮肥厂,冷凝塔内径φ800mm,高10314mm,外壳厚度86mm,设计压力32MPa,内件设计压差0.3-0.8MPa,设计温度:外壳2℃,内件-2℃。冷凝塔换热器是合成系统的关键设备,它是将循环机滤油器出来进入氨冷器前的热气体和氨冷器出来的冷气体进行换热,以回收部分冷量,使进入氨冷器的气体经过预冷,从而节省氨冷器中液氨蒸发量和氨冷器的传热面积,若氨冷器换热面积不够,将制约氨冷器气体出口的温度,从而使合成塔进塔氨含量降不下来,进而制约合成系统的生产能力,从氨冷器出来的冷气体经分离液氨,再经冷凝塔换热器与热气体换热后,提高了合成塔的进气温度,并减少了液氨随气体进入合成塔的可能性,冷凝塔结构见图1,冷凝塔结构上部为换热装置,下部为分离装置,换热器上管板与塔外筒采用平垫密封装置,以避免A进口来的热气混入C出口的冷气里。φ 相似文献
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我厂原合成氨年生产能力为6万t,经1992年配套改造达8万t。随着化肥新技术的不断发展,在投资不多的情况下对现有生产装置进行适当改造,合成氨年生产能力可提高至12万t。但氨合成塔能力偏小。我们通过对国内外各种氨合成塔内件考查、分析、论证,决定选用南化研究院研制的NC型中1200氨合成塔内件,该塔于1998年2月22日升温还原结束,投入正常生产。1改造前的情况1.1改造前的流程及设备简况在采用NC型氨合成塔内件以前,合成是典型的后置锅炉流程,氨合成塔内件是YD型十1000全轴向冷激式内件。合成图主要设备见表1。表1合成图主要设备一… 相似文献
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我厂在“七·五”期间对氨合成系统进行了挖潜改造,将原“单管并流、双筐串联”的氨合成塔内件换为华东化工学院开发设计的“轴径向冷管式合成塔内件”。该塔自1990年投用至今各项指标基本上达到设计要求(设计工况指标见表1)。现将使用情况总结如下。 相似文献
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我厂是年产8万吨合成氨的中氮厂,合成氨系统为两套并联使用。新合成塔内径为1000mm,采用内部换热三套管内件,中置锅炉。旧合成塔内径为800mm,采用双层并联扁平管并流内件。今年旧合成塔更换催化剂时选用活性温度低的ZA-3型催化剂,代替以往使用的A110-1型催化剂。为了不影响生产,在维持新塔满负荷生产的情况下,对旧塔进行升温还原。现将此次催化剂升温还原小结如下。1工艺流程及主要设备简况1.1工艺流程我厂氨合成的工艺为传统流程,即合成塔出口气经水冷一次分氨,循环气加压后在滤油器中与新鲜气混合除油水,冷凝塔、氨蒸发器… 相似文献
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我公司合成氨系统于2003年7月进行扩产改造,造气工段由富氧连续气化工艺改为恩德粉煤流化床气化工艺,新上2台恩德粉煤气化炉,干煤气产量达到8000m3/h,合成氨日生产能力可达550t。系统原有的2台 1000mm氨合成塔(1#塔内件为一轴二径,2#塔内件为双层对流),最高日产量只能达到420t,已经不能满足生产需要。由于原2#塔使用的是冷管型内件,气体成分变化对其影响较大,所以决定采用南京国昌化工科技装备有限公司专利产品 1500GC型一轴三径氨合成塔对2#塔进行更新改造。改造后该合成塔于2004年1月投用,至今已运行一年多,效果良好。现将其使用情况… 相似文献
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我厂3~#冷凝塔改造使用小结黄子钦(福建三明化工总厂合成氨厂福建省三明市365000)冷凝塔在合成氨循环系统中是二次分离液氨、交换冷量的设备,分离效果的好坏影响到氨合成塔进口气体中NH3含量,也影响氨的产量。我厂氨合成系统(合成塔为1000轴径向型)?.. 相似文献
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1 问题的提出合成工段生产的液氨经氨分离器和冷凝塔下部的分离装置分离后,送液氨球罐。氨分离器和冷凝塔液位的控制非常重要,尤其是冷凝塔。冷凝塔液位过高,液氨会进入合成塔引起催化剂层温度大幅度下降,造成催化剂层温差大,使系统难以控制并可能损坏合成塔内件。冷凝塔液位过低,则不能形成液封,会导致高压气体串入低压液氨系统,引起严重的操作事故,还会使合成氨能耗增加,副产氨水量增大,氨的利用率大幅下降。2 氨冷凝塔H401液位计使用现状我厂冷凝塔液位的调节多年来一直采用浮筒式液位计,高压气动薄膜调节阀调节,效果极差,液封的液位… 相似文献
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介绍了国内几家中氮厂氨合成塔改为φ1000轴径向塔的运行情况。改造后的塔普遍存在压力偏高、塔阻力下降不明显、氨净值偏低、径向段气体偏流等问题。作者分析认为可能是设计、触媒类型、操作空速等选择不当引起的。同时笔者认为改造后的合成系统流程也存在一定的弊端。综合各种因素,提出了解决上述问题的改进措施。 相似文献
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1997年5月21日我公司一氮肥氨合成塔在检修后的升温过程中,由于塔内件自身缺陷和操作不当造成合成塔内件严重损坏,被迫停车检修10天零3小时,我们在整个检修及工艺处理中积累了一些经验,现总结如下,供大家参考。1合成塔内件结构及流程我公司氨合成塔是南化机厂1969年设计制造的双层并联扁平单管并流氨合成塔,最近一次更换催化剂的时间是1989年4月。该合成塔内件下部为列管式换热器,上部催化剂筐分上、下两层并联通气,每层设有并流式冷管。主线气体由塔上部进入,沿外筒与内件之间的环隙下降,经换热器管间预热后,进入电炉中心管,与… 相似文献
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我公司硝铵厂合成氨装置设计生产能力为60 kt/a,氨合成塔内件原采用瑞士卡萨利公司的轴-径向塔内件,1992年投用,设计使用寿命为10 a,已使用了19 a,塔内件已出现氢腐蚀现象,因此2011年7月大修时利用原合成塔外筒,将内件更换为南京聚拓DCZ1000型氨合成塔内件,原550 kW电炉改成850 kW电炉,同 相似文献
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甲醇催化剂还原总结及还原方案的制定吕本福(河南省开封化肥厂)我厂甲醇系统是由1氨合成系统改造而威,所用设备为原有设备,甩掉氨系统的冷凝塔和氨蒸发器。醇合成塔内件为原氨合成塔(中800)三套管内件,催化剂筐容积3.16m’,内有冷管36根,传热面积39... 相似文献
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《化学与生物工程》2000,(5)
哈尔滨气化厂对引进俄罗斯 2 0 0 0mm冷激型甲醇塔进行技术改造中 ,采用杭州林达公司设计制造的JW 2 0 0 0mm低压均温型甲醇塔内件。自 2 0 0 0年 5月 1 3日投产以来 ,运转正常 ,各项技术指标均达到设计要求 ,为企业带来显著的经济效益。这项采用我国低压甲醇合成塔内件成功改造国外进口甲醇塔的实例 ,引起国内不少厂家的关注。该技术改造项目在不增加原合成装置动力设备 (单台压缩机、循环机 ) ,又基本保持原合成原料气量情况下 ,通过对内件的改造 ,大幅度降低甲醇合成塔触媒温差 ,消除冷激气对甲醇合成的稀释效应 ,充分发挥触媒的… 相似文献
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我厂是中型化肥厂,设计规模为年产合成氨6万吨,尿素9.9万吨。一段分解塔的主要作用是把来自尿素合成塔的未反应成尿素的甲铵分解成气NH_3和CO_2,并从尿液中分离出去。原中型尿素厂的设计,大多把加热段和分离段联在一起。现在的新设计都把加热段和分离段分成独立的两个设备了。本文所介绍的是将旧设备分开的经验,仅供同行单位参考。一、我厂原一段分解塔情况我厂一段分解塔就是把加热段和分离段联在一起的设备。在使用过程中,我们发现有如下问题: 1.由于加热段与分离段联在一起,给设 相似文献
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氨合成塔改造及运行情况小结张名兴,石志富(本溪化肥厂辽宁本溪市117001)我厂是1970年建成投产的年产6万吨合成氨、11万吨尿素的中型氮肥厂。氨合成塔内件为三套管结构。根据生产发展和技术进步的需要,我厂对氨合成塔进行了8万吨规模的节能增产改造,于... 相似文献
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嘉兴化肥厂合成系统辅助设备原按三版五千吨型设计。但自1976年4月φ500×H14000的#3合成塔正常投产以来,由于该塔循环气量较大,增大了辅助设备的生产负荷,原有辅助设备处于不相适应的状态。例如,原冷交换器的冷量回收效率不佳且压差显著增大,出现集气盒损坏的情况;氨分离器出现假液位和带液氨的现象;油分离器出现放不出油的不正常情况。为此,华东化工学院与嘉兴化肥厂协作,对#3合成塔的系统辅助设备进行了改造设计。于1978年大修投入生产,几年来在生产中收到了良好的效果,节约了冷量消耗,提高了氨分离和油分离的效率,有利于氨合成塔的经济运行。现将冷变换器、氨分离器和油分离器内件改造情况分述如下: 相似文献