浅谈齿轮副法向侧隙的控制

Ⅱ 影响法向侧隙的因素 齿轮副的法向侧隙jn是齿轮副在工作齿面接触时,非工作齿面之间的最小距离。齿轮设计中,其侧隙主要靠齿厚极限偏差和中心距极限偏差来保证。渐开线圆柱齿轮精度规定了齿厚极限偏差的数值由小到大,依次为C,D……S等14种字母代号来表示,每种代号所表示的齿厚偏差值以周节极限偏差.fpt的倍数计算,设计时可根据齿轮副的工作情况来选择,由齿厚极限上偏差Ess、下偏差Esi或公法线平均长度上偏差Ews、下偏差Ewi两种代号组成。 由于齿轮的齿厚公差、中心距公差、加工和安装     

用质量损失函数确定渐开线圆柱齿轮精度

在齿轮的第Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ公差组中，选择具有综合性的公差或极限偏差项目作为目标，建立质量损失函数，计算它们的工厂容差，再按标准的决定它们所属公差组的精度等级。由实际传动要求出齿轮副侧的最小值，最大值及用户容差；考查齿厚（公法线长度）的波动和齿轮中心距的波动对侧隙波动的影响，计算每项指标的工厂容差，确定其公式和极了偏差，并选择齿轮副的侧隙代号。     

换向传动齿轮副运动精度稳定技术

根据换向传动齿轮副对实际法向侧隙值的特殊要求,从影响齿轮副法向侧隙的因素出发,在不提高齿轮及箱体孔中心距精度的条件下,通过控制齿轮副公法线长度,保证齿轮副的运动精度,从而满足特殊传动要求。     

GB 10095—88贯彻中的又一难点

为了提高齿轮精度,减少回程误差,需要尽量小的齿轮副侧隙;而考虑到热变形和正常润滑,以及加工、安装误差的补偿,则需要足够大的齿轮副侧隙,否则将产生干涉.综合各个影响因素,从而选取并确定齿轮副最小侧隙.齿轮副最小侧隙是由齿厚上偏差E_(?)来保证的.由切齿进刀等因素确定齿厚公差T_(?)之后,则可求得齿厚下偏差E_(?)=E_(?)-Ts.按GB 10095—88规定,齿厚极限偏差一般是用14种字母代号,以齿距极限偏差     

浅析微型齿轮与普通齿轮的主要差别

本文较详细地讨论了微型齿轮与普通齿轮的主要差别.文中着重在如下几个方面:国标与模数的范围、基准齿形、侧隙种类、公法线平均长度极限偏差Ew和量柱直径dp,以及中心距极限偏差fa;分析和阐述了微型齿轮与普通齿轮的主要差别.本文对于设计和开发微型齿轮传动,尤其对于微型行星齿轮传动设计具有较大的帮助.     

农业机械齿轮副侧隙的设计计算

介绍了齿轮副侧隙的定义及存在必要性,最小法向侧隙的计算确定,怎样获取侧隙及调整和控制,齿厚极限偏差的计算确定和公法线长度测量,最后给出了齿轮副侧隙计算的excel表,实现自动计算。     

调整齿轮副侧隙的方法

在齿轮传动机构中,齿轮副中常留有一定的侧隙。但在某些精密传动或精密分度的齿轮传动机构中,则要求消除侧隙,以免在来回转动或往复运动中造成传动或分度误差。调整或消除侧隙的一种方法是调整齿轮副的中心距,另一种方法是本文介绍的周向调整法。     

关于齿轮副侧隙和齿厚偏差计算的合理性问题

关于齿轮副侧隙和齿厚偏差计算的合理性问题李天志（长沙有色冶金设计研究院）１前言在宣传和贯彻齿轮新国标工作中，关于齿轮副极限侧隙和齿厚偏差的计算，新国标仅作了原则规定，因理解差异，存在着不同的计算方法，算出的极限侧隙和齿厚偏值差距较大。有的方法算出的齿...     

行星轮系侧隙分析理论探讨

在充分研究固定中心距齿轮副侧隙分析理论的基础上,结合行星轮系的运动特性,依据均载分析理论测算出太阳轮、齿圈的浮动量,用浮动量及行星轮位置度误差之和代替中心距极限偏差,在原有的侧隙分析理论的基础上进行必要的改进后,建立了一套适用于行星轮系侧隙的分析理论。     

渐开线圆柱齿轮齿厚极限偏差代号的快速查表格式

GB10095-88《渐开线圆柱齿轮精度》是等效采用国际标准ISO1328-75《平行轴渐开线齿轮—ISO精度制》。这一国家标准与旧的部颁标准JB1L79—60《圆柱齿轮传动公差》相比较,其侧隙种类远多于旧标准所规定的四种侧隙。国标的新侧隙制扩大了设计人员的选择范围,但同时也增加了计算的繁复性和加大了设计齿轮时的工作量。为配合新标准的贯彻,现提出一种在确定渐开线圆柱齿轮副侧隙时,便于选用国标规定的14种齿厚极限偏差代号的快速查表格式。各单位可按所需的齿轮精度与规格范围等,参照下述格式示例编妥备用。国标对齿轮厚极限偏差是按齿距极限偏差(fpt)的倍数用代号表示的,14个代号所表示的fpt的倍数见表一。     

摆线齿轮精度分析(二)——第II、III公差组的精度指标及测量方法

传动平稳性、承载均匀性及合理的啮合侧隙是摆线针轮减速器的重要性能指标。根据摆线齿轮结构特点 ,第II公差组内规定了一齿切向综合公差fi′、一齿径向综合公差fi″、齿距极限偏差±fpt、齿形公差ff 等精度项目 ;第III公差组内规定了齿向公差Fβ 及齿轮接触斑点。由于摆线针轮传动不能采用基中心距法获得啮合侧隙 ,故应规定齿厚极限偏差Es。除齿形误差ff 外 ,Fp、±fpt、Fβ 及齿厚E均可利用渐开线齿轮测量仪器及测试方法进行测量     

摆线齿轮精度分析(二)——第Ⅱ、Ⅲ公差组的精度指标及测量方法

传动平稳性、承载均匀性及合理的啮合侧隙是摆线针轮减速器的重要性能指标.根据摆线齿轮结构特点,第II公差组内规定了一齿切向综合公差fi′、一齿径向综合公差fi″、齿距极限偏差±fpt、齿形公差ff等精度项目;第III公差组内规定了齿向公差Fβ及齿轮接触斑点.由于摆线针轮传动不能采用基中心距法获得啮合侧隙,故应规定齿厚极限偏差Es.除齿形误差ff外,Fp、±fpt、Fβ及齿厚E均可利用渐开线齿轮测量仪器及测试方法进行测量.     

摆动活齿传动中心齿轮量柱距测量法及侧隙设计

提出了摆动活齿传动中心齿轮量柱距测量法,推导出计算量柱直径dp、量柱距公称值M的方程式;提出摆动活齿齿轮副的共轭齿廓侧隙设计方法。     

齿轮副最小极限侧隙计算方法的改进

对文献「１」所得出的齿轮副侧隙及齿厚极限偏差，公法线平均长度极限偏差等计算公式进行了改进，使之更有利于严格控制齿轮副侧隙，减小回程误差。     

浅析球磨机齿轮副的安装与调试

本文通过现场球磨机的实际安装调试及实用工装的应用,减少了安装时间,降低了安装成本,保证了球磨机的装配质量。在大小齿轮调整侧隙时采用压铅法,应该解决两个问题：一是两齿轮齿向平行问题,另一个是铅厚也要有公差要求。保证齿轮副的中心距极限偏差要求,即保证两轮的节圆在正确适合位置,齿轮传动质量才能到底设计要求。     

中心距偏差对微线段齿轮系统的动力学特性影响研究

为了提高微线段齿轮的应用性,从中心距偏差的角度对微线段齿轮的动力学特性进行了研究.依据微线段齿轮齿廓构型原理,基于齿轮啮合关系推导了其齿廓数学模型;采用离散化TCA(齿面接触分析)方法计算了微线段齿轮的传动误差,分析了不同中心距偏差对渐开线和微线段齿轮的传动误差和侧隙的影响;通过建立微线段齿轮动力学模型,分析了渐开线和微线段齿轮在不同载荷、转速下中心距偏差对动态响应的影响.结果表明:微线段齿轮比渐开线齿轮对中心距偏差更为敏感;在低速轻载工况下,渐开线齿轮的动力学特性更好,在载荷较大的工况下,尤其是在中高速重载工况下,当中心距偏差被控制在一定范围内时,微线段齿轮具有更好的动态特性.     

齿轮侧隙的简化计算

齿轮副必须具有侧隙,以便保证加工公差所需的空隙,防止齿轮在重载时相互咬死,以及保证平稳的工作。获得侧隙的一种方法是使齿轮副的中心距增加一个很小的量值。中心距的增量所形成的侧隙是可以计算的,但很不容易,并且需要使得许多三角函数。然而,运用本文图表能简化这一计算。     

风电齿轮箱行星齿轮副侧隙偏差原因分析

行星传动机构作为风电齿轮箱关键部件,因承受无规律的风力作用及强阵风冲击变载荷作用,其工作时的可靠性决定着整台风电齿轮箱传动的可靠性。作为齿轮传动4项要求之一——适当的齿侧间隙是齿轮副正常工作的必要条件,是降低行星轮系传动时冲击、噪声、空程误差,以及提高风电齿轮箱使用寿命的关键。针对一级行星传动结构形式的风电齿轮箱行星齿轮副侧隙偏大问题,从零件制造、装配、测量3个方面对行星轮副侧隙的影响进行了深入分析,确认了装配工艺对行星齿轮副侧隙的影响,通过选配中箱体与主轴承,解决了行星轮齿轮副侧隙偏差问题。     

齿轮副侧隙计算方法

1．齿轮副侧隙说明 齿轮传动的正常工作及其良好的润滑条件,都需要一定的侧隙来保证,以避免因工作温度的变化而使啮合的齿轮之间的侧隙过小,导致两齿轮卡住。所以在齿轮设计时,要规定最小极限侧隙。     

实用齿轮副侧隙设计的电算程序

GB10095—88《渐开线圆柱齿轮精度》规定了用齿轮的齿厚极限偏差来保证齿轮副工作所需侧隙。标准中共规定了14种齿厚偏差代号,并允许在超出14个代号时,齿厚偏差可用数值表示。对正、反向运转的齿轮副,考虑到回差、振动及噪声的因素,还需校验其最大极限侧隙值。