吉林油田黑59区块注气井地层压力的计算

注气井地层压力是油气藏动态分析中的重要参数之一。如何准确地获取目前注气井的地层压力,是油气藏工程的重要课题。介绍了实测法、产能方程反算法、流压—产量外推法和注采系统法等四种计算注气井地层压力方法,并根据实例的计算结果对四种方法的优缺点进行了简要分析,最后优选出了具有较高可靠程度、误差较小的产能方程反算法和注采系统法,作为求取吉林油田黑59区块注气井地层压力的主要方法。     

致密低渗气藏气井“四线六区”工况识别方法

大牛地气田致密低渗透气藏的气井产能低,且递减快,需优选合适排采工艺辅助气井稳定生产。目前采用的气井工况识别方法缺少实时性,难以及时改善气井生产状况。因此,从气井产能方程出发,利用临界携液/携泡流量工况工诊断方法,结合不同时期产能曲线刻画出6个特征区,建立"四线六区"气井工况识别方法。结果表明:①该方法根据各种工艺特点和6个特征区生产特征,将全生命周期气井划分为自主携液阶段、泡排阶段、泡排+阶段和泡排后阶段4个排采阶段,可以进行实时气井工况识别诊断,有利于优选气井排采工艺;②采用该办法指导大牛地气田259口病态井治理,使其现有产能由234.5×10~4 m~3/d提升至275.7×10~4 m~3/d,恢复产能41.2×10~4m~3/d。结论认为,该方法能够更加准确地进行气井的实时生产工况诊断,使工艺优化更加合理。     

平落坝须二段气藏单井产能递减分析

气井在生产过程中，产能下降的原因有地层压力下降引起的自然递减和产层物性变化引起的额外递减，采用不同时期试井得到的产能方程可以计算两种递减各占的比重。文章研究了气井产能方程的结构，看出气井在理论条件下，二式中的A、B值不发生变化；但当地层出水、井底积液等情况时，A、B值会发生变化。通过对平落坝须二气藏单井产能方程中的A、B值的变化分析，认为须二气藏各井无论是否出水，均存在额外递减，亦即各井的产层在生产过程中均有不同程度的伤害；但气井出水会造成有效渗透率下降，生产压差额外增加，导致气井产能下降，产量递减幅度明显增大，这对单井影响较大；建议对存在井底积液的气井尽快考虑带液措施，以避免产层进一步受到伤害。     

徐深气田D区块火山岩气藏合理开发对策

徐深气田D区块为含底水的火山岩气藏,部分边部气井产出地层水,影响气井产能和气田开发效果。针对D区块不同出水类型的气井,以"体考虑、分类治理"为原则,制定了适合该区块的合理开发对策。考虑压降单元、断层分割、储层连通,划分6个井区,在各井区实施"低排高控"整体开发对策,保持高部位气层的压力,减缓边、底水的锥进,对单井生产尽量做到"产气量、压力、产水量"三稳定,避免底水快速锥进。结果表明:D区块实施控水采气、合理配产后,延缓了边底水过快侵入气藏,延长了气井无水采气期。     

利用改进地层系数法预测苏X区块气井产能

苏里格气田预测气井产能的方法未考虑高含水饱和度对气井产能的影响,导致产能预测结果偏差大。以气井产能方程为基础,研究影响产能因素,综合分析各参数判断影响未压裂投产井产能的主要因素为地层系数,为减小束缚水饱和度和残余气饱和度对储层评价的影响,提出改进地层系数法预测产能。该方法选用pirson相对渗透率模型,利用实验数据确定模型经验参数,求取归一化相对渗透率,结合有效气层厚度,得到基于归一化相对渗透率的改进地层系数M,建立M预测产能模型。经苏X区块苏X-20-9X井及苏X-11-22X井进行验证,利用改进的地层系数法预测的无阻流量与试气无阻流量符合率在82%以上,符合气井的实际生产规律。该方法所需参数少且易获取,在苏X区块具有很好的使用价值。     

地层压力下降气井系统试井产能评价

通过定义比渗透率系数、广义拟压力和比惯性系数,综合考虑地层压力下降影响气井产能的直接因素和岩石渗透率、天然气偏差系数、天然气粘度等间接因素,建立了考虑地层压力下降的稳定渗流气井拟压力产能二项式方程,提出了气井系统试井产能评价新方法。结合实例气藏地层压力下降岩石渗透率、天然气偏差系数等变化数据,应用新方法计算了气井系统试井的无阻流量。实例气藏5口气井应用结果表明,新方法计算的无阻流量略高于常规法,新方法考虑了地层压力下降的直接和间接影响,计算结果更为合理。     

川中八角场气田须四段气藏排水采气实践与认识

四川盆地川中八角场气田上三叠统须四段气藏属典型的致密砂岩气藏,储层具有低孔、低渗、高含水饱和度的特征,气井产能总体较低且普遍产水.。开发过程中,随着地层压力下降,气井带液能力减弱,部分井只能通过间开维持生产,给气藏生产组织带来了困难。气田通过实施泡排、柱塞气举等排水采气工艺试验,优选出柱塞气举作为区块主要的排水采气工艺措施。目前柱塞气举工艺在气田内已处于广泛应用阶段,通过这些措施,实现了产水气井稳定带液,维护了气井产能,延缓了产量递减,取得较好的应用效果。     

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新疆温吉桑地区温八块凝析气藏属低孔、低渗,非均质性较严重气藏,试井测试资料较少,常规的产能确定方法（如利用试井资料确定产能方程,采气指数法或一点法）应用较困难。文章从气井渗流理论出发,以二项式产能方程为基础,对气井渗流方程进行了分析研究,结合温吉桑温块凝析气藏具体情况,提出新的气井产能确定方法－单位平方地层压力无阻流量法及单位地层系数采气指数法,并进行了实例计算,最后结合气井连续排液条件和数值模拟     

确定不同地层压力下气井产能的方法

目前气井产能方程主要通过稳定试井的方式来确定，但如果忽视地层压力的下降所导致的相关参数的变化，势必给气藏开发带来误差。为此，从二项式产能方程和指数式产能方程出发，推导出了确定不同地层压力下气井产能的方程式。当已知气井某一时刻的稳定产能方程后，便可确定任意地层压力下的气井产能，从而更准确地指导气井开采。     

ERD-05g新型泡排剂在苏48区块试验效果分析

气藏在开发过程中都会产地层水或凝析液,产出液若不能及时排出,就会聚积在井底,增大井底回压、降低产气量,严重时将导致气井水淹停产。随着苏里格气田开发工作的不断深入,气井生产中的产水问题需要越来越引起重视。针对苏里格气田苏48区块气井的产水问题,优选了适合本区块地层水的抗油性ERD-05新型泡排剂,通过对苏48区块两口气井的现场试验,取得了较好的试验效果,达到了气井排水采气的目的。     

超深特高含硫边水气藏气驱水突破压差

在高含硫碳酸盐岩储层有水气藏的开发中,由于边底水沿裂缝或高渗条带突进,造成气井在水侵层位、水侵量等方面差异较大,气井见水后储层水锁情况复杂,导致气井产能和储量受到损失,更有高产水气井近井地带水锁停产,严重影响气藏稳产期和最终采收率;因此,这就需要定量研究气井储层水锁突破压差,明确解除水锁的条件,以针对性地制定水淹气井复产措施。采用多功能驱替系统,进行气驱水突破压差实验,研究了不同储层物性、不同水锁状态下突破压差变化规律。通过幂函数对实验结果进行回归,建立气井突破压差预测模型,定量预测不同渗透率和含水饱和度储层的突破压差。     

裂缝性边水气藏水侵机理及治水对策实验

针对裂缝性边水气藏主要治水措施建立了物理模拟方法并开展实验,系统测试了气藏内部动态压降剖面,对比分析了不同水体、不同治水措施下气藏开采动态及储量动用规律。结果表明：①水体能量不同时,相同的控气排水措施将导致完全不同的实际效果：30倍水体时,采收率可提高10.8%,而无限大水体时采收率反而降低15.6%。生产参数和动态压降剖面揭示无限大水体时,过分控制生产压差不仅难以减缓水侵,相反还会导致采速降低,延长水侵时间,加剧水侵对开发影响。②多井协同排水采气治水效果显著,裂缝性储层中的水会在自身弹性能和剩余气驱动下大量排出,大幅提升气相渗流能力,促使封闭气重新产出,采收率可再提高约10%~30%。水侵影响越严重的气藏,采取排水采气措施越早治水效果越好。③裂缝贯通水体和气井时,地层水主要沿裂缝向气井侵入,外围基质区含水饱和度增量低于5%,压降剖面显示基质区仍有大量封闭剩余气,这些未动用储量是后期开展排水采气等增产措施的重要物质基础。     

川东北河坝区块超深气藏控水采气技术研究与应用

针对超深气并排水采气工艺技术尚未成熟、配套的状况,从川东北河坝区块产水气井开采特征分析入手,研究了气井气水同采阶段的临界携液产量、合理生产压差和合理采水规模.通过确定合理采水规模,对河坝区块HB1、HB2井实施了控水采气工艺技术,两口井均取得良好控水采气效果和经济效益.     

苏里格气田气井产水分析及新型泡排剂试验

分析了苏里格气田气井的产水类型,主要有地层水、淡化地层水、凝析水、凝析油及陈发型出水;分析了气井的井底积液特征,通过压力峰值、油套压变化、产气量变化曲线等特征可以判断气井井底积液情况。介绍了三种产水气井排查方法:生产动态分析法、关井恢复压力排查法、井筒压力梯度测试法,这三种方法是苏里格气田产水气井排查常用且有效的方法。介绍了泡沫排水采气的泡排剂优选方法及优选原则,结合试验区所产地层水的水质分析情况,优选了ERD-05起泡剂和ERD-06泡排棒这两种泡排剂;优化了泡排剂的加注制度,进行了泡沫排水采气现场试验,试验井排水、增产效果明显。     

气藏水侵与开发动态实验综合分析方法

传统油气藏开发实验分析多从单因素角度研究气藏水侵及开发动态,不利于发挥物理模拟实验优势。结合水驱气藏开发实验实例,建立了气藏水侵与开发动态实验综合分析方法。从生产动态、水侵程度分析、动态压降剖面、含水饱和度及剩余储量分布5个方面对气藏开发机理和开发动态进行综合描述,论述了单因素分析方法产生偏差的原因,指出实验综合分析方法的优势及必要性。实例研究表明：由于室内模拟气井不受井筒积液影响,裂缝带上的气井长时间带水生产等效实现了排水采气,降低水的影响;存在贯通缝的气藏S3近井地带压力梯度稳定在0.22 MPa/cm,不到无贯通缝气藏S1和气藏S2的50%;气藏S3气水同产使水侵后气藏含水饱和度仅增加32.33%,较未带水生产井低10%以上;采收率提高20%以上;气藏不同部位水侵机理不同,水侵气藏由于受水封作用影响,储量动用极不均衡 。     

速度管柱在长北山2气田的应用及效果分析

长北气田山2气藏属于弹性驱动的岩性气藏,地层含水,无外来能量补给,随着开采时间的延长,地层压力和产量逐渐下降,部分井出现积液,需要提前采取方法排液,避免气井水淹。因研究区结垢、腐蚀和偏磨较轻,选择了安装速度管柱进行排水实验。本文运用了气体携液临界流速结合产量和压力曲线判断气井是否积液和评价速度管柱排液采气措施的效果．利用不同油管尺寸下的产量与井口压力关系模拟曲线、模拟采收率数据结合井身结构和油管串结构优选出了合理尺寸的速度管柱,用速度管柱重力悬空时最大载荷80％的安全系数来设计其下入极限深度,用一体式封隔悬挂器把速度管柱悬挂在油管内壁。由于速度管柱尺寸、下入深度和悬挂位置及悬挂器选择合理,排水效果明显,证明速度管柱是长北气田山2气藏排水的理想工艺之一。     

花沟气田提高采收率技术研究

胜利油田花沟气田开采近10a，已进入产量递减期。在分析气藏的开采特征、影响采收率的因素和剩余气分布特点的基础上，指出了挖潜方向和提高采收率的主要途径，包括：（1）针对不同的气藏驱动类型采取不同技术措施；（2）合理配产，既充分发挥气藏的生产能力，又避免底水过早大幅度锥进、破坏储集层结构；（3）底水气藏投产时适当提高气层的射孔底界，充分利用层内或层间夹层；（4）采用先期防砂等先进的采气工艺技术，并重视开发全过程的气层保护；（5）开发中后期采用化学排水等排水措施及增压采气工艺措施；（6）强化科学管理，充分运用现代化的管理方法。图2表2参13（冯延状摘）     

东河石炭系油藏注气受效井出砂加剧问题研究

东河石炭系油藏目前已进入开发后期,为控制产量递减速度、实现原油稳产增产,于2014年开展注气开发重大试验。随着注气持续推进,东河石炭系油藏开发效果得到较大改善,伴随地层压力、生产压差和产气量逐步增大,注气受效井出砂问题加剧。在此影响下,机采井严重砂卡、频繁检泵,自喷井产层砂埋、井口装置刺损变形,严重影响产量和现场安全生产。基于注气受效井出砂加剧机理和危害识别,重点从地层、井筒和地面三个方面提出防治一体化措施,源头长效治理出砂,兼以井筒和地面治砂,从而保障油井高效安全生产,助力东河石炭系油藏注气开发提采增产。     

气举排水采气工艺技术研究及应用

靖边气田位于鄂尔多斯盆地中部,主要开发层下古奥陶系马家沟组碳酸盐岩储层的天然气,其气藏属低渗、低丰度的干气气藏,无边、底水,在气田局部存在相对富水区。目前已发现7个富水区和61个产水单井点,随着地层压力的降低,气井的携液能力变差,甚至因井筒积液而停产,严重影响了产水气井的高效开发。本文针对靖边气田产水气井开发面临的实际问题和富水区开发技术对策,结合靖边气田开发工艺技术特点,开展了产水气井气举排水采气工艺技术研究,初步形成了适合靖边气田产水气井气举排水采气的6项配套工艺技术。通过近几年的现场应用表明,这6项排水采气工艺技术经济、可靠、高效,是靖边气田产水气井开发的主要技术手段,也是同类气藏产水气井开发借鉴的典范。     

水侵对低渗水驱气藏水平井产量的影响

在低渗水驱气藏开发过程中,即使水平井井底未见水,但水体局部推进仍是影响水平井产量的重要因素。 基于 Joshi 方法,将水平井三维渗流场简化为远井地带与近井地带 2 个二维渗流场,考虑远井地带局部水体推进以及低渗储层渗流特征,利用保角变换方法建立了求解低渗水驱气藏局部水侵时水平井产量变化规律的新模型。 敏感性分析表明,随着水侵体积比、水体推进距离以及应力敏感指数的逐渐增大,水平井产量逐渐减小,而随着储层原始渗透率以及滑脱因子的逐渐增大,水平井产量逐渐增大,但对于高压气藏、产水气藏以及生产压差较小的气井,滑脱效应以及应力敏感对产量的影响可以忽略不计。此项研究可为低渗水驱气藏水侵过程中水平井产量变化规律研究提供新的思路。