共查询到20条相似文献,搜索用时 140 毫秒
1.
2.
搅拌摩擦焊焊接接头组成 以搅拌摩擦焊焊缝中心为界,焊缝分为两侧,即前进侧(Advancing Side,AS)和后退侧(Retreating Side,RS)。焊缝的前进侧和后退侧是由焊具的旋转方向和前进方向所决定的。在焊缝的前进侧,焊具的旋转方向与焊具的前进方向相一致;在焊缝的后退侧,焊具的旋转方向与焊具的前进方向相反。 相似文献
3.
对2195-T8与2219-T6薄板进行了搅拌摩擦焊接(FSW)试验。在恒定转速(TRS)的条件下,研究了接头性能与焊接走速(TS)和不同前进侧材料之间的关系。结果表明,在研究采用的参数范围内提高焊接走速有助于增强接头的力学性能;将2195置于前进侧的接头性能要优于2219作为前进侧,而无论何种材料为前进侧,断裂始终发生在2219一侧的焊核边界;纵向拉伸的结果显示,焊核的力学性能强于2219一侧焊核边界材料。同时结合焊缝组织演化,对接头力学性能的演化规律做出了分析。 相似文献
4.
提出了一种在已知脱模方向的情况下,识别塑件侧凹特征的方法。分析了塑件表面的几何属性(正负性和可见性)以识别出所有塑件侧凹特征面。采用基于图的特征识别技术,用面属性邻接图(FAAG)表示塑件侧凹特征面,并定义一组启发式规则引导子图匹配,得到了塑件侧凹特征的具体类型。塑件侧凹特征的识别为侧抽芯机构的智能化设计提供了依据。 相似文献
5.
本文基于耦合欧拉-拉格朗日(CEL)方法建立5A06铝合金与AZ31B镁合金对接搅拌摩擦焊(FSW)的全热力耦合数值模型,并结合试验测试对Al/Mg异种金属FSW过程的温度场及材料混合流动特征进行研究。数值模拟所得特征点的温度循环曲线、焊缝表面形貌以及横截面上异种材料的混合分布状态均与试验结果吻合良好。在此基础上,采用质点追踪法对材料混合流动行为进行了深入分析。结果显示,高温区集中分布在轴肩下方区域,返回侧(Mg侧)温度较低温度梯度较大。焊缝区上表面材料熔合线偏向于前进侧(Al侧)。搅拌针附近材料流动剧烈,前进侧和返回侧的大部分材料都较均匀地沉积于搅拌针后方。前进侧与返回侧材料在水平和竖直方向上的交叉混合流动,最终形成了两种材料“咬合式”的界面特征。 相似文献
6.
7.
《热加工工艺》2020,(5)
在T=900、950℃,P=15 MPa,t=100 min的工艺条件下,对TC4和Ti_2AlNb进行扩散连接。利用扫描电子显微镜(SEM)和电子万能试验机对接头的显微组织、断口形貌及力学性能进行测试分析。结果表明:非真空条件下对TC4合金和Ti_2AlNb基合金进行扩散连接是可行的。900℃时,接头扩散层结构为:B2/O/α_2相区(Ti_2AlNb侧)+α/α_2相区(TC4侧)+β/α'片层(TC4侧)+α_p初生相(TC4侧)。拉伸试样在界面发生脆性断裂,抗拉强度为804 MPa,伸长率仅为7%。950℃时,扩散层结构为:B2单相区(Ti_2AlNb侧)+α/α_2相区(TC4侧)+β/α'片层(TC4侧)+α_p初生相(TC4侧),拉伸时试样在Ti_2AlNb侧发生韧性断裂,抗拉强度达到926 MPa,伸长率为21%。表明随着连接温度的升高,原子扩散更加充分,扩散层厚度增加,接头质量更好。 相似文献
8.
9.
《组合机床与自动化加工技术》1991,(10)
1CD系列立柱侧底座是根据国家标准GB3668.8—83《组合机床通用部件——立柱侧底座尺寸》(等效于国际标准ISO2934—1973《组合机床通用部件——立柱侧底座》)设计的。 本系列立柱侧底座用于安装1CL立柱及1CL_b立柱。 相似文献
10.
通过液-固铸轧技术制备了Mg/Al复合板,随后经过退火热处理,研究退火温度对复合板微观组织及力学性能的影响。结果表明,Mg/Al复合板界面过渡区分为3个区域,靠近AZ31B一侧形成了δ-Mg和Mg_(17)Al_(12)过渡区(Ⅰ),靠近A356一侧形成α-Al和Al_3Mg_2过渡区(Ⅱ),扩散界面中间区(Ⅲ)为Mg_(17)Al_(12)、Mg_2Si和Al_3Mg_2,且Al侧过渡区宽度大于Mg侧过渡区的。界面过渡区的显微硬度明显高于两侧合金。当退火温度不高于250℃时,界面过渡区不会形成新的金属间化合物。当高于250℃时,界面过渡区的厚度随退火温度的升高呈指数型增长。在250℃退火180min后复合板的抗拉强度、屈服强度及伸长率分别达到188MPa、148MPa和10.1%,力学性能最佳。 相似文献
11.
12.
K. A. van Oeteren 《工业材料与腐蚀》1967,18(4):302-308
Corrosion protection of the inside of fuel oil storage tanks, coating of collecting vessels built of concrete, etc. The corrosion protection of fuel oil tanks assumes special importance because of the requirement laid down by the authorities in respect of the protection of phreatic water. The paper deals with the causes of corrosion and with the possibilities of preventing such corrosion through cathodic protection, inhibitors or interior linings. In dealing with the latter, the different possibilities, methods and materials are discussed in some detail. 相似文献
13.
14.
对马鞭洲岛广石化码头原油罐罐底边缘板腐蚀机理进行分析,并采取相应的防护措施。实践表明,对提高码头原油贮罐的安全使用寿命是有效的。 相似文献
15.
针对现有立式储罐底板承受双面腐蚀,易发生泄漏事故,且罐底板检测方法单一、被动的现状,提出了一种可实施泄漏在线监测的双层罐底板结构立式储罐方案。采用计算流体力学CFD方法,对两种不同罐底板结构进行了对比分析及优化研究,得到了一种兼顾流动均匀性及流动死区的结构形式。进一步模拟研究了泄漏位置、吹扫速度v对夹层空间出口体积分数φ及扩散稳定时间T的影响规律。结果表明,发生在三个不同位置的泄漏对φ的总体影响趋势一致,且随着v的减小,φ和T都呈增大的趋势,速度越小趋势越明显。研究结果对于促进双层罐底板结构立式储罐的国产化进程具有重要意义。 相似文献
16.
17.
本文对钢质石油储罐的腐蚀机理、因素进行了分析,介绍了牺牲阳极阴极保护的原理,对1座10000m3的钢质石油储罐罐底外壁进行了牺牲阳极阴极保护设计,并对其保护效果进行了检验。结果显示该储罐实施牺牲阳极保护后,牺牲阳极保持较低的工作电位,使罐底外壁得到相应保护,达到了设计技术要求,有效减缓罐底外壁的腐蚀速率。 相似文献
18.
大型原油储罐底板腐蚀是影响和决定油罐服役寿命的关键问题。原油本身并不具备强腐蚀性,油品在开采过程中常夹杂一定水和腐蚀性介质,在长期存储过程中"水沉油浮",腐蚀性沉积水在油罐底部聚集,使罐底长期处于沉积水浸没状态。沉积水成分复杂,含有大量氯离子、硫酸盐和厌氧微生物,这些介质使油罐罐底处于强腐蚀环境,对油罐底板产生持续腐蚀。同时,浮顶油罐立柱的冲击和振动、液体紊流和原油压力会加速油罐底板腐蚀失效。详细探讨了油罐罐底的腐蚀机理和失效衍化机制,分析罐底在沉积水环境中的腐蚀形式,包括电化学腐蚀、冲刷腐蚀、堆积腐蚀、微生物腐蚀以及焊缝腐蚀等,介绍了环氧类、聚氨酯类、富锌底漆类、氟碳类等重防腐涂层的发展现状,分析了油罐防护所采用的重防腐涂料技术,提出了油罐底板防护的未来研究方向。 相似文献
19.
20.
《腐蚀工程科学与技术》2013,48(6):318-321
AbstractInvestigations have been carried out to establish the causes of leakages occurring in long-term gas oil storage tanks. Samples of oil, water, etc. taken from the bottom of the emptied tanks and from blisters and pits found in the tank-bottoms have been examined and shown to contain sulphate-reducing bacteria. All of the evidence obtained points towards corrosion being due to the action of these bacteria rather than to any other corrosive effect.Recommendations for the cleaning and repair of tanks are given. 相似文献