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TC11钛合金β锻造变形程度及其锻后热处理对组织性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了钛合金β段造时,通过控制变形程度及锻后矫正热处理温度来改善TG11钛合金组织及性能的途径。接近80%的变形程度及锻后水冷,tβ-55℃矫正保温1.2h,530℃×6h空冷可使β锻造塑性指标较50%变形程度标准双重退火工艺的提高7.3%,对高温锻造所引起的塑性下降有一定改善。 相似文献
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TC10钛合金由于具有优异的耐蚀性和良好的综合性能,广泛地应用于海洋石油开采和潮湿环境中,市场前景广阔。但由于钛合金锻造温度较窄,变形量不好控制。研究了不同的锻造工艺对TC10钛合金组织和性能的影响,铸锭经β相区开坯后,中间锻造分别执行工艺A和工艺B,在各工序中取样做金相组织,并做成品棒材的力学性能分析,结果表明:镦拔次数较多、锻比较大的试样金相组织更加均匀、细小,性能各向异性较小,棒材强度较高。 相似文献
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TC6钛合金盘等温锻造时晶粒尺寸的数值模拟 总被引:6,自引:0,他引:6
在变形温度为800~1040℃,应变速率为O.001~50s^-1和高度压缩量为50%的条件下,实验获得了TC6钛合金的流动应力,并在相同变形条件下定量研究了α相晶粒尺寸的变化。分析实验研究结果,建立了TC6钛合金在高温变形时的本构关系,并给出了表征TC6钛合金高温变形时α相晶粒尺寸演变的Yada模型。应用FEM模拟了TC6钛合金蜗轮盘在等温锻造过程中α相晶粒尺寸的变化。研究了变形工艺参数(压下量、变形温度、变形速度和摩擦因子)对零件内部α相晶粒尺寸的影响。 相似文献
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采用激光冲击强化(LSP)技术对TC4双相钛合金进行表面强化处理(冲击0~3次),研究了β相晶粒细化机理以及强化前后残余应力、表面硬度及疲劳强度的变化.结果表明:激光冲击强化过程中,β相晶粒内的位错首先通过滑移形成位错线,随着塑性变形加剧,位错不断堆积形成位错壁和位错胞,位错进一步运动后形成亚晶界,并通过动态再结晶实现... 相似文献
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采用电子束熔丝增材工艺制造了直径260 mm的试环。分析了不同热处理状态的增材制造TC11钛合金微观组织和室/高温拉伸性能及其各向异性。并测试分析了锻件基体晶粒2次热处理和锻件基体与增材界面处的组织和性能。结果表明:沉积态微观组织为沿<001>β方向生长的柱状晶。晶界存在连续α相,晶体内部由集束和网篮α相组成的片层组织。经950℃/2h/空冷+530℃/6h/空冷的热处理后晶界连续α相破碎,晶内α相宽度从1.1μm增加至1.8μm。并形成具有二次α相的双片层组织。锻件与增材过渡区锻件一侧,等轴初生α相转变为“雪花”状初生α相。锻件基体2次热处理后等轴初生α相轮廓光滑,转变β相比例增加,并形成大量细小的针状二次α相。沉积态室温及500℃高温拉伸性能均具有明显的各向异性。经过热处理后室/高温拉伸性能均获得改善并高于锻件要求且各向异性明显降低。与沉积态相比,热处理态室温抗拉强度和断后伸长率各向异性分别从4.4%和27.1%降低至1.6%和5.4%。柱状晶及其晶界连续α相是引起塑性各向异性的原因。锻件+增材界面处热处理后其室/高温拉伸性能均满足锻件要求。 相似文献
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通过热模拟机Gleeble-1500对Q215热轧窄带钢在不同的轧后冷却速度下进行了模拟,研究了冷却速度对热轧窄带钢组织性能的影响.根据现场条件,得到了合理的冷速范围.同时,采用MARC对其冷却过程进行有限元数值模拟,分析了冷却速度对钢带温度场分布的影响.对提高产品的强度及韧性,使其适应以后的冷轧工艺提供了帮助. 相似文献
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超高碳钢组织与性能的研究 总被引:4,自引:2,他引:4
研究了超高碳钢的组织和性能。试验表明,该钢完全奥氏体化淬火后通过高温回火得到大量超细球状碳化物,然后在低温奥氏体化进行二次淬火和正火,获得超细马氏体、珠光体。分析讨论了二次淬火后马氏体的组织与亚结构,测量了该材料的主要力学性能。 相似文献