481—3催化剂再生总结

介绍了重整预加氢４８１－３催化剂水蒸汽－空气烧炭再生的全过程。根据催化剂再生前后物化指标的对比及再生后催化剂的使用情况,对催化剂的再生效果进行分析,归纳。     

FH—5催化剂的首次工业再生

介绍了ＦＨ－５催化剂首次工业氮气再生的全过程，从各种检测结果的分析，化验分析数据的归纳及催化剂再生前后的物化指标对比等各个侧面，展示了本次氮气再生的效果，并对本次再生存在的若干问题提出改进方法。     

一种正丁烷氧化制顺丁烯二酸酐流化床催化剂再生制备方法

本发明提供一种正丁烷氧化制顺酐流化床催化剂的再生方法。本发明的再生方法包括制备新催化剂用的前驱体基质粉、辅助物料，将流化床装置捕集下的细小催化剂与前驱体基质粉和辅助物料混合，再加入水溶性树脂胶，在恒温水浴中搅拌，最后进行喷雾干燥成型制得再生催化剂。本发明得到的再生催化剂可替代新催化剂补充到流化床反应器中。与新催化剂在活性、粒度、强度等各项指标均相当。[第一段]     

合成2,6-二甲基苯酚催化剂的再生

研究了合成 2 ,6二甲基苯酚催化剂的再生条件 ,考察了焙烧温度、焙烧时间、表面处理及不同气体等因素对催化剂再生的影响 ,测定了新催化剂、失活催化剂和再生催化剂的比表面、孔体积和碳含量 ,评定了再生催化剂的稳定性。结果表明 ,失活催化剂的碳含量较高 ,经过再生后催化剂的碳含量有所下降 ,催化活性有较大改善 ,再生催化剂有较好的稳定性。     

Ru助剂对苯甲酸加氢用Pd/C催化剂再生作用的研究

研究了钌(Ru)助剂在各种情况下对失活Pd/C催化剂的再生作用。结果表明:Ru助剂能消除苯甲酸加氢反应系统的CO,使失活的Pd/C催化剂再生,且其再生后的稳定性良好;含有Ru助剂的Pd/C催化剂,加氢反应后在恒温放置和适当地搅拌情况下,可以自动再生,其活性可提高0.02~0.03 MPa/min,且经恒温再生的Pd/C催化剂加氢反应后再进行第二次恒温再生,其活性还可以继续提高;经工业装置分离系统分离得到的Pd/C催化剂滤渣,因其Ru助剂含量高,在恒温流动状态下,这些Pd/C催化剂能自动再生,其活性高达0.10 MPa/min左右,接近新鲜催化剂的;Ru助剂也能改善苯甲酸原料的加氢性能,使因原料中杂质中毒而失活的Pd/C催化剂快速再生。     

加氢化剂器外再生技术的开发

开发了加氢催化剂器外再生技术，该技术具有工艺合理，产品质量稳定等特点，再生催化剂的理化必需这到国外技术的水平，再生的ＩＣＲ系列催化剂在胜利炼油厂的加氢裂化装置上进行了８个多月的工业试验，结果表明，催化剂活性良好，产品分布和产品质量满足的使用要求。     

钒对裂化催化剂的危害及对策

分析了催化裂化催化剂钒中毒破坏的机理和影响因素，如平衡催化剂上的钒浓度、再生器燃烧方式，再生器温度和催化剂类型等；对工业上应用的各种防止钒污染的方法分析作了阐述，并提出了建议。     

催化裂化催化剂流化再生过程模型

介绍了一种用于计算催化裂化催化剂流化再生反应过程的数学模型。在流体力学方程组中，加入催化剂再生反应动力学方程，构成了再生过程流化反应模型。用该模型对在提升管再生器中的再生过程进行了模拟计算，分析了再生器中的温度场和速度场。与流场试验数据相比较，结果显示出两者之间有较好的一致性。     

催化裂化待生催化剂再生时产物中CO2／CO比的研究

在流化床反应器内进行工业催化待生催化剂的烧焦再生实验,考察了再生温度及再生介质中氧含量对燃烧产物中CO2与CO比值的影响,并归纳出CO2／CO比（r) 的计算公式,再生温度低于520℃时,不发生一氧化碳的二次转化,r仅与温度有关,再生温度高于520℃时,一氧化碳发生二次燃烧,r随温度呈线性增大,随氧含量呈正比例增大。     

催化重整催化剂3932/3933首次再生效果分析

介绍了大庆炼化分公司3 5 0kt/a催化重整装置的重整催化剂3 93 2 /3 93 3运行2a后首次再生的情况、再生后回填及开工过程、以及再生后催化剂的性能。结果表明,催化剂再生后基本恢复了新鲜催化剂的性能     

MgO-Cr2O3/Al2O3催化剂对丙烷脱氢反应的再生性能

制备了Mg改性Cr₂O₃/Al₂O₃催化剂,利用XRD,UV-Vis,XPS,H₂-TPR,NH₃-TPD,TG等方法考察了新鲜和再生后催化剂的结构与性能。实验结果表明,助剂Mg的添加有利于催化剂再生后的物相结构稳定;随再生次数的增加,催化剂孔径增大,比表面积降低,催化剂表面Cr⁶⁺含量降低,Cr⁶⁺组分逐渐不可逆还原为Cr³⁺等稳定状态;催化剂表面主要为弱酸和中强酸,随再生次数的增加,酸量减少,但酸强度增加,Cr物种价态及其与载体的相互作用影响了表面酸性进而影响了催化剂活性;新鲜催化剂催化活性略高于再生催化剂,经多次再生后催化剂性能趋于稳定,丙烷转化率稳定在30%左右,丙烯选择性在88%以上。     

单段催化裂化再生系统的设计与应用

本文论述了通过改善单段催化裂化再生系统的气体传质，即空间分布、催化剂分布、催化剂与空气接触，有助于提高再生效率、改善再生效果。     

利用重整小加氢装置再生连续重整预加氢催化剂

了连续重整预加催化剂在重整小加氢装置上再生的民政部从再生前后的催化剂物化性质比较及再生剂的使用情况,再生是成功的。     

CB—6,CB—7催化剂首次再生成功

ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂在我厂重整装置首次投入运行时间是１９９４年１１月，由于各种原因，催化剂的各项性能指标在前三周期运行中均未较好发挥，为些，于１９９５年８月对ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂进行了首次再生，通过对ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂首次再生过程的叙述及再生后第四周期开工运行结果，证明了ＣＢ－６、ＣＢ－７催化剂首次再生获得成功。     

加氢精制催化剂器外再生及应用情况分析

某石化公司1 200 kt/a加氢精制装置以催化裂化柴油和焦化汽油、柴油为原料,生产精制石脑油和精制柴油产品。检修时对部分加氢精制催化剂进行器外再生,再生后的加氢精制催化剂碳含量由6.91%下降至0.48%,硫含量由2.32%下降至0.25%,再生后催化剂比表面积,孔体积,强度和粒度分布等指标均满足再生要求。     

重油催化裂化装置再生技术的灵活运用

为提高重油催化裂化装置的炼量,解决主风量不足的问题,洛阳炼油厂将其第2套催化裂化装置的催化剂再生方式由完全再生改为常规再生。阐述了再生方式改造前装置存在的问题、改造方案和改造后的工艺特点。实现常规再生后,装置生产能力得到提高,工艺技术指标更加优化,轻油收率提高了1．5个百分点,并产生了显著的经济效益。     

单段催化裂化再生器的设计与应用

提高单段催化裂化再生系统的再生效率和改善再生效果的控制因素是改善空气分布、待生催化剂分布、待生催化剂与空气的有效接触。通过改进单段同轴式沉降再生器内待生催化剂分配器、主风分配器、外取热返回口催化剂分配锥的结构,并运用于中原石油勘探局炼油化工总厂改造设计工程中,取得了理想效果。指出设计优良、载荷可变的单段再生器具有很好的操作灵活性,可加工范围很宽的原料;CO部分燃烧单段逆流再生器比两段再生器需要较少的催化剂补充量,这是降低水蒸汽和减少钒迁移的结果;逆流再生器比其他再生器产生的NOx排放少;单段再生器比两段再生器设计、操作简单,节省投资。     

催化裂化结焦催化剂烧焦再生模型的研究（Ⅱ） ——烧焦再生数学模型的建立

从反应工程学的角度讨论了结焦沸石催化剂烧焦再生反应宏观动力学数学模型的建立,根据已提出的修正的颗粒-粒子动态等温物理模型,分别推导出了多孔焦炭的燃烧再生阶段数学方程和无孔焦炭的燃烧再生阶段数学方程,为结焦沸石催化剂再生反应过程计算机模拟提供了理论依据。     

CB—6,CB—7催化剂首次再生成功

ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂在我厂重整装置首次投入运行时间是１９９４年１１月，由于各种原因，催化剂的各项性能指标在前三周期运行中均未较好发挥。为此，于１９９５年８月对ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂进行了首次再生。通过对ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂再生过程的叙述及再生后第四周期开工运行结果，证明了ＣＢ－６，ＣＢ－７催化剂首次再生获得成功。     

加氢精制再生催化剂的合理使用

再生催化剂的孔体积和比表面积与新鲜催化剂相比有所降低,且残存少量的硫和炭,为了合理利用已达到使用寿命的加氢精制再生催化剂,在分析加氢精制再生催化剂特点的基础上,提出了再生催化剂降级使用的技术方案,并介绍了在再生催化剂装填和硫化过程中,与新鲜催化剂的差别及应该注意的事项。再生催化剂在降低使用后的硫化剂使用量可按照理论需硫量的0．9～1．0倍调整。