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多桩型刚性承台下刚性长短桩复合地基载荷试验分析 总被引:2,自引:0,他引:2
通过两组四桩多桩型刚性桩复合地基现场载荷试验,分析了多桩型刚性长短桩复合地基桩–土应力、荷载分担及其发展变化的工作性状;基于复合地基桩土应力及加载过程中深层土体水平位移实测结果,讨论刚性桩复合地基的应力扩散角理论;讨论了多桩型刚性长短桩复合地基承载力采用应力复合法计算参数的取值方法。相关成果将有助于复合地基特别是多桩型刚性桩复合地基的理论研究和工程应用,同时表明进一步进行多桩型复合地基现场试验研究与工程实测的必要性与紧迫性。 相似文献
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基于优化桩型的观点,将柔性桩和刚性桩组合,刚性桩和散体材料桩组合,形成多桩型组合桩复合地基,充分发挥了柔性桩、刚性桩和散体材料桩的优点,弥补了单一桩型在地基处理中的不足。通过对现有多桩型组合桩复合地基承载力计算方法进行分析,建立了多桩型组合桩复合地基极限承载力可靠度概率分析模型,用Jc法进行可靠度计算。通过刚柔组合桩复合地基实例,分析了随机变量的变异性对可靠性指标影响。 相似文献
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依托某高层建筑预制桩复合地基处理方案,对两种不同持力层的预制桩复合地基方案进行计算分析。针对本工程复合地基承载力大于220kPa、沉降量小于80mm的要求,从施工措施、施工进度及工程造价三个方面对两种方案进行对比分析,最终选取最优方案。根据现场单桩及复合地基静载试验结果,处理后的复合地基承载力、沉降量均符合设计要求。 相似文献
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闫明礼等同志的“多桩型复合地基设计计算方法探讨”(《岩土工程学报》2003年第3期,以下简称“原文”)一文,学习后很感兴趣。现将两点看法,提出与作者商榷。 原文的基本思路是将天然地基与主控桩复合形成复合地基,视为一新的等效天然地基,其承载力特征值为fspkl,再将等效天然地基与辅桩形成复合地基,以求得这两种桩构成的复合地基承载力。此时辅桩的置换率m2应该是针对等效天然地基而言,置换出的m2部分等效体中包含了相应与m1部分的主桩桩体。这并非真实情况,实际上辅桩只是置换出主桩间的桩间土,不含任何主桩部分,故所得结果偏小。其实m1、m2都是相对天然地基土的置换率。笔者认为不论是单桩型复合地基或多 相似文献
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采用理论与工程实例相结合的方法,对CFG桩复合地基设计计算、施工技术、处理效果等方面作了较全面的介绍。结果表明,对天然地基承载力较低而设计要求的承载力较高、沉降变形要求又比较严格的地质条件,采用CFG桩复合地基可以达到良好的效果。 相似文献
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在刚性桩复合地基设计中,刚性桩布桩间距等于3~5倍桩径。桩长和桩径根据复合地基承载力和沉降设计目标值确定。就刚性桩复合地基承载力和沉降计算水平比较而言,刚性桩复合地基沉降计算水平尤为重要,且按变形控制设计比按承载力控制设计更合理。通过对现有刚性桩复合地基理论和考虑承台效应的复合桩基理论进行分析探讨,利用刚性桩现场单桩荷载试验和多桩复合地基大型荷载试验成果,对现有计算刚性桩复合地基沉降的方法进行改进,得出初步结论。 相似文献
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通过对复合地基载荷试验的作用荷载、沉降以及承压板尺寸相互关系的讨论 ,提出了复合地基承载力的确定方法 ;通过理论计算 ,运用载荷试验结果并根据实际工程的试验和沉降观测结果 ,分析下卧软土层承载力和变形 相似文献
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考虑桩土变形协调的软土刚性桩复合地基设计计算 总被引:1,自引:1,他引:0
按照规范设计,软土刚性桩复合地基桩间土的承载力往往被过高使用,其设计承载力对应的沉降大于复合地基沉降,而实际中是不可能出现这种情况,因此,桩间土承载力并不能按照设计发挥,主要原因是没有考虑桩、土变形协调的关系。为揭示桩、土变形协调的内在本质以及软土承载力被过高使用的问题,采用双曲线切线模量法,分别计算桩、土的p-s曲线,然后叠加成复合地基的p-s曲线,建立桩、土变形协调关系,以此分析桩、土荷载分担的情况。分析后发现,按照规范方法设计时,通常软土的承载力使用过高和桩的承载力设计偏低,如单桩承载力或其强度不足,易导致桩及复合地基破坏。针对规范方法的不足,提出合理的软土刚性桩复合地基设计应考虑桩、土变形协调的关系,应根据其p-s曲线按照相应沉降量所对应的荷载确定桩间土承载力,建立的考虑桩、土变形协调的软土刚性桩复合地基设计计算方法,可为今后设计提供指导作用。 相似文献
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碎石桩复合地基的承载力与沉降计算方法很多,本文结合某冷却塔碎石桩复合地基为实例,介绍了碎石桩复合地基的承载力与沉降计算方法,通过本文的介绍得出该方法与实际较为接近。 相似文献
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以某科研楼为例,结合工程地质条件,阐述了CFG桩复合地基加固机理、特点、适用范围、施工方法、设计计算等.工程实例的计算分析及加固结果表明,CFG桩复合地基不仅能提高天然地基的承载力,而且能有效地减少地基总沉降及差异沉降. 相似文献