淘析器在POM生产中的应用

通过在POM颗粒输送系统末端增设一台逆洗风淘析器,可有效去除POM颗粒在输送过程中产生的细粉、拉丝,吨POM颗粒脱除细粉0.6 kg左右,成品POM肉眼很难看到细粉和拉丝,大大提高了产品的外观质量.     

淘析器内两相流场的数值模拟

采用FLUENT6.2.16对淘析器内的三维气相流场进行了模拟,参照模拟结果分析了影响其分离效果的结构因素,针对可能存在问题的结构设计了多种新结构方案,通过分析对比模拟结果,发现加长对流段、在淘析区加入格栅板的结构更有利于规整流场,促进细粉尘的分离.采用离散相模型对依据此方案设计的新型淘析器内颗粒的运动轨迹进行了计算,估算了淘析器的分级效率和总分离效率.与原淘析器的对比结果表明:该新型淘析器可消除现有淘析器出口附近的短路流,提高细粉尘的分离效率.     

淘析器内树脂颗粒运动轨迹的数值模拟及应用

采用标准模型和随机轨道模型对新型惯性撞击式淘析器内的树脂颗粒运动轨迹进行了模拟研究,预测了不同粒径颗粒的运动轨迹和速度分布。结果表明：通过在淘析段加入格栅板,使大颗粒在器内的运动路径变长,颗粒与格栅间的碰撞作用促进了粘附在粗颗粒表面上细粉尘的分离;加长对流分离段有利于提高粒料中离散的细粉尘的分离。工业规模实验验证了模拟结果。工业应用结果表明：设备投入运行后,除尘风机的能力得到发挥,没有发生堵料、不下料的状况,设备的除尘能力明显较以前增强,产品的外观质量得到根本改善。     

淘析器内气固两相流动的数值模拟

针对现有淘析器存在分级效率低,粒料中夹带塑料粉尘和部分粒料随气流溢出的问题,采用CFD模拟软件FLUENT6.2对现有淘析器及其改进型淘析器内部的气相流场和粒子运动轨迹进行了数值模拟.气相控制方程采用标准湍流模型,颗粒运动控制方程采用随机轨道模型.模拟结果表明:改进型淘析器可消除现有淘析器出口附近的短路流:加长对流直管段,增加了气固对流时间,强化了气流对粒料表面的剪切作用;淘析区加入格栅,既规整流场,消除静电吸附,又通过碰撞振动提高了粒料表面粉尘的分离程度.     

淘析器内三维湍流场的数值模拟

为进一步提高聚乙烯粒料包装系统淘析器的分离效率,对系统内气相流场进行了研究和分析.采用FLUENT软件和标准K-ε模型对其气相流场进行了三维数值模拟.将计算结果与用热线热膜风速仪测试的流场实验结果对比发现计算结果与实验结果基本吻合,证明了标准K-ε模型适用于淘析器内三维流场的数值模拟.模拟结果表明:该淘析器消除了出口附近存在的短路流现象,解决了粒料溢出的问题;格栅的加入使流场更加对称,有利于细粉尘的分离.     

聚烯烃出现颗粒外观质量问题的原因及对策

研究了聚乙烯(PE)DFDC-7050中色粒超标及其他牌号中黑粒和细粉以及聚丙烯(PP)中色粒和拖尾粒等影响颗粒外观质量问题的原因。结果表明:PE中色粒超标是因为滑石粉含量偏高,黑粒是因为PE炭化物熔入或黏附在PE颗粒内部或外部,细粉是因为PE颗粒表面的毛刺脱落形成;PP中色粒超标是因为粉料中氮气干燥未达预期效果,拖尾料是因切粒刀不锋利、进刀风压及切刀转速不合适造成的。通过工艺技术改进、操作优化,加强过程质量监控,解决了聚烯烃颗粒外观的质量问题。     

LDPE细粉产生的原因及控制措施

分析了低密度聚乙烯(LDPE)细粉产生的可能原因:LDPE在生产过程中挤出切粒不良,颗粒脱水干燥,气力输送碰撞摩擦,颗粒外观不良等。通过加强相关设备管控,控制LDPE颗粒外观,选择合适的气力输送系统,增加除尘设备等措施,可以减少和降低最终产品中的细粉含量,对LDPE质量提升有一定借鉴意义。     

撞击式二次逆洗淘析器的实验结构设计

将传统淘析器的直管进料段改为脉冲进料段,以增加湍动冲洗被吸附的小颗粒;颗粒在撞击板上得到充分的分散后,在惯性作用下迅速下降,并与导流片碰撞;粉尘被进风口的空气吹起继续向上,通过排气口排出,粒料继续下降进入料仓。实验结果证明,新式淘析器分离的粒料,粉尘的含量由原先的0.31%下降到0.08%,产品的感官与质量有了较大的提高。     

高效CM催化剂在UHMWPE生产中的应用

介绍了CM催化剂的制备、组成和结构,并与生产高密度聚乙烯用催化剂进行比较,发现CM催化剂具有较大孔容和孔径.将CM催化剂应用于超高相对分子质量聚乙烯(UHMWPE)工业生产,发现采用CM催化剂生产的UHMWPE产品颗粒分布集中,细粉含量少,从而证实了CM催化剂适合生产UHMWPE.     

橡改型CPE专用HDPE树脂剖析

通过熔体流动速率仪、梯度密度计、差示扫描量热仪、凝胶渗透色谱仪、物理吸附分析仪、粒度分析仪、扫描电镜等分析了橡改型氯化聚乙烯(CPE)专用高密度聚乙烯(HDPE)树脂的基本物理性能、热性能、结构、表面形貌等。结果表明,橡改型CPE专用HDPE树脂具有低蜡含量、中等重均相对分子质量、较窄相对分子质量分布且呈单峰分布、高熔点、高结晶度等特点;具有较大的比表面积、细粉(粒径小于125μm)和粗颗粒(粒径大于500μm)含量较低,表面呈微孔结构;国产料具有更大的平均粒径、孔容。     

掺混肥生产工艺的改进

我厂90年代初,在原20kt/a复混肥生产线的基础上增加了1套10kt/a掺混肥生产装置。掺混肥的生产方法为:将过磷酸钙与填充料等按比例混合,经粉碎、造粒、烘干、冷却、筛分制成颗粒过磷酸钙。将其与尿素、颗粒氯化钾按照一定的比例掺混、计量包装即得成品。1　掺混肥产品质量的缺陷我厂掺混肥产品主要有:1069、1557和1758等品种。但1996～1999年,掺混肥的年销量仅1500～3000吨,占复混肥总销量的20%左右。其主要原因是:(1)产品的抗离析性能差,同一包肥料内不同高度位置的养分含量相差较大,影响肥效;(2)与团粒型复混肥相比,我厂掺混肥产品的外…     

如何降低大颗粒尿素产品中的细粉含量

大颗粒尿素具有养分释放慢、肥效利用率较高等优点。显然，细粉（粒径〈2mm）含量的高低不仅直接影响产品质量，而且对产品的销售和企业的经济效益也会产生明显的影响。     

双峰聚乙烯生产过程中细粉产生的原因分析

基于目前反应器串联工艺生产双峰聚乙烯过程中细粉较多的现状,分别考察了预聚小环管反应器、超临界环管反应器以及气相流化床反应器的生产状况.通过扫描电子显微镜以及激光粒径分析仪等手段,比较了两种不同催化剂生产的聚乙烯颗粒的形态.结果表明,催化剂的不规整形态是引起细粉的主要原因.同时,超临界环管反应器内的颗粒破碎现象也不容忽略...     

聚乙烯装置己烷回收系统技改设计

通过对聚乙烯己烷回收系统的改造设计 ,解决了预聚合过程中预聚物干燥时所排出的进入 2 0F6 90罐再循环利用的己烷中细粉含量高的问题     

内给电子体在气相聚乙烯催化剂中作用的研究

采用浸渍法制备工艺,在MgCl2/SiO2复合载体齐格勒-纳塔(Z-N)催化剂制备过程中加入了醇、酯、醚和硅烷四类内给电子体,考察了不同内给电子体对气相聚乙烯催化剂的活性、产物堆密度、细粉含量的影响;结果表明:正硅酸乙酯作为聚乙烯催化剂的内给电子体效果较好,催化剂活性达到3447.5g·PE/g·Cat·h,聚合物堆密度达到0.33g·cm-3,细粉含量仅占0.052%,电子显微镜下催化剂颗粒呈均匀的球形。     

冷凝态下高MFR HDPE注塑专用树脂开发中的问题分析

分析了在气相流化床工艺高负荷冷凝态下开发生产高熔体流动速率(MFR)高密度聚乙烯树脂存在的问题。当氢气摩尔分数超过18%以后,树脂平均粒径大幅下降,聚合反应循环系统细粉的浓度大幅增加,易造成夹带,循环过程中在反应器扩大段部分易沉降粘壁,堵塞反应换热器和分布板。抑制细粉的产生主要采取选择催化剂、控制催化剂活性、控制反应温度等措施。     

淤浆聚乙烯催化剂在高韧性膜料生产中的应用研究

采用Ziegler-Natta催化剂（JCES-200催化剂）用于Hostalen聚合工艺高密度聚乙烯装置,生产聚乙烯高韧性膜料HM 9455F1。生产结果表明,JCES-200催化剂的活性比装置常用催化剂（Ref催化剂）高约77%。JCES-200催化剂的氢调性能略好于Ref催化剂,JCES-200催化剂的共聚性能比Ref催化高约8%。JCES-200催化剂生产的聚合物分布更加集中,且150um以下细粉含量少于原催化剂生产的细粉含量。JCES-200催化剂生产过程中干燥系统运行良好,且产生的蜡含量较低有利于装置长周期运行。JCES-200催化剂生产的膜料HM 9455F1产品质量优异。     

硫磺成型装置再熔系统改造新工艺

针对硫磺成型装置工艺循环水中细粉硫富集、细粉硫中水含量过高及再熔器运行不稳定等问题,提出了新的硫磺成型工艺。在细粉硫分离过程中,新工艺采用离心处理技术代替原来的水力旋流处理技术,分离出的固相含固量能达到50%左右,且循环水中细粉硫的脱除率高。主要改造内容是将振动筛下落的水收集到水槽,用泵输送至离心机处理,离心后的清液进澄清室,固体物料用螺旋输送机输送至再熔器进行再熔;同时对再熔器材质进行升级,避免腐蚀。由于新工艺从源头对细粉硫进行处理,避免细粉硫进入循环水系统,因此达到治本的目的。     

刍清洗过滤器在电石渣脱硫剂生产中的应用

电石渣浆中颗粒组成复杂,其中的大颗粒对脱硫系统产生磨损、堵塞等问题。电石渣浆自清洗过滤器能同时控制电石渣浆中颗粒细度和总固含量双重指标,使过滤处理后的电石渣浆变成合格脱硫剂产品。     

聚乙烯单丝专用树脂的质量改进研究

分析了两种催化剂生产的聚乙烯单丝树脂产品的物性,并与国产的5000S进行对比,明确了产品间的物性差异,为进一步提高单丝产品质量提供理论依据。研究结果表明,采用新催化剂生产的FHF7750M产品各项性能达到或优于5000S水平。此外,该新催化剂生产的粉料颗粒粒径整体偏大,有效地减少了粉料中的细粉含量,降低流化床压差,有利于装置长期平稳运行。