常减压装置空冷器泄漏的技术分析

1常顶空冷器泄漏武汉石油化工常减压装置经技术改造后,于2004年2月投产。2004年4月26日,其原油-常顶油气换热器(工艺编号E101B)出现泄漏,到10月底,便将该组并联换热器(E101A、B、C)从系统中甩掉,塔顶油气绕过原油-常顶油气换热器组直达空冷器(工艺编号EC101/A、B、C、D)入口,使     

NH4HS结晶温度影响因素研究

为了确保加氢装置高压空冷器安全、稳定、长周期运行,同时尽可能地利用反应流出物或热高分气的高温位热量,以某加氢裂化装置的条件为研究基础,通过分别改变反应流出物的温度、压力以及原料中的硫,氮含量,以确定各个参数对NH4HS结晶温度的影响。结果表明:NH4HS结晶温度随着温度、压力、原料油中硫含量、氮含量的升高而升高;类似装置NH4HS结晶区域基本分布在10～40℃,建议注水后进空冷器的反应物流温度控制在70℃左右。     

柴油加氢装置注水洗盐探讨

中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司2.0 Mt/a柴油加氢装置高压系统压力降2015年6月初为150 k Pa,2016年2月底上升至220 k Pa,尤其是从2016年1月下旬开始呈现出快速上升的趋势。通过对反应产物-混氢油换热器E-101A/B、热高分气-混氢换热器E-102、热高分气空冷器A-101压力降变化分析,并结合氯铵盐、硫氢铵盐结晶条件,断定高压系统压力降上升是E-102内氯铵盐结晶物析出所致。通过对比水的汽化温度和E-102入口温度,确定水在7.0 MPa,190℃工况下的状态能满足洗盐的要求。在E-102前注水后,高压系统压力降大幅下降至140 k Pa以下,基本恢复到装置开工初期水平。     

空冷器风机的技术改造

辽化炼油厂蒸馏装置空冷器的风机原为固定角风机,这种风机的缺点是风量固定,不能随环境和操作工况来随时改变被冷却介质的冷后温度,若要改变风量时,需要停机进行人工调整角度.1987年将初馏塔顶、常压塔顶冷却系统中的13台固定角风机改为自动调角风机,同时配置了自动控制仪表,并且与另外13台固定角风机联合使用,经过几年的运行,效果很好.     

烟气管线保温技术的改进

兰州炼油厂同轴式催化裂化装置烟气轮机进口管线(φ800～φ1000mm、100m长),管内烟气温度高达650℃～700℃,长期以来,由于保温不当,造成热量的大量损失,很可惜。1983年6月,在装置技术改造之后,对烟气管线进行了保温技术改造。保温材料选用了北京新型建筑材料厂的新型保温材料—龙牌岩棉保温带(LYD)。保温结构采用管外热面卷扎岩棉保温带两层(厚度100mm),外用铁皮(0.7mm)围护。进口处几对大法兰及高温平板闸     

天然气回收装置空冷器的加湿改造

空冷器在天然气分离装置中位于始端，担负着天然气预处理的任务，它的工作稳定性是整个回收装置稳定工作的基础。大庆地区夏季最高气温可达到33℃，平均气温为28℃，加上水泥地面的辐射效应，使得空气在空冷器进口的温度可达35℃左右，加之换热管上灰尘和机械杂质的附着，换热系数下降，致使天然气在空冷器出口的温度偏高，影响了回收装置的轻烃收率及制冷合格率。     

混合油加氢装置高压空冷器腐蚀原因分析与操作优化

介绍了江苏新海石化有限公司混合油加氢装置高压空冷器EC2101存在的腐蚀问题。高压空冷器运行8 a后在2016年7月检修中委托两家检测公司对其管束进行了内旋转超声检测,原管束的壁厚3 mm,发现管束腐蚀减薄严重,腐蚀最薄处测厚仅1.18 mm,腐蚀减薄已达61%,已属于严重腐蚀。分析发现管束的腐蚀存在一定的规律。随着加工原料的劣化,加工硫、氯含量高的原料不可避免。高压空冷器是加氢装置的关键部位,也是最容易发生腐蚀泄漏的地方。分析了混合油加氢高压空冷器的腐蚀情况及腐蚀原因,提出通过计算KP值调整注水量,优化温度分布,定期检测等方式来控制管束腐蚀问题。     

对传统空冷器的技术改造

使用空冷器可以节约大量的工业用水,但传统空冷器热效率低、体积大、噪音大.文章针对这些问题提出空冷器改造方案,并着重从换热器、风机、温度调节等方面分析了高效板翅式空冷器的可行性.实践证明,将板翅式换热器和离心式通风机用于空冷器,解决了传统空冷器存在的问题,变频的使用又降低了空冷器的能耗,经济效益可观.     

重油加氢装置高压空冷器管束的腐蚀与防护

通过对重油加氢装置VRDS两台高压空冷器腐蚀泄漏原因进行分析 ,指出工艺条件的变化是造成管束穿孔的主要原因。由于NH4 Cl和NH4 HS的沉积 ,造成管内流速和温度的变化 ,从而使腐蚀加剧。并提出了在高压、临氢、含湿硫化氢、富氯的苛刻条件下空冷器的修复处理办法及采取的防护措施 ,增加注水设施 ,空冷器出口端安装钛保护套管和注多硫化钠缓蚀剂可有效延长空冷器寿命。     

变频器在深冷站的应用分析

在工业生产和产品加工制造业中,风机、泵类设备应用范围广泛,其电能消耗及维护、维修费用占生产成本的7％- 25％.文中简述了变频器的工作原理及优点,并根据萨南深冷站空冷器的实际情况,对本站空冷器变频器改造进行了运行状况分析以及投产效益计算,通过分析可以看出变频器改造确实是促进节能降耗的重要手段.     

加氢装置高压空冷器管口受力的优化计算

以某440万t/a渣油加氢装置高压空冷器及其进出口管道布置为研究背景,运用CAESARII软件对高压空冷器及其进出口管道进行模拟和数据分析。在正常操作工况下,通过改变设备模拟方式、设备计算温度、支撑点形式和管道布置形式,找出了精确的空冷器设备模拟方式,并得出在支撑点处设置低摩擦副以及改变管道走向可以减小空冷器管口受力,同时取进出口管道的平均温度作为空冷器计算温度更为合理。最终在满足空冷器管口受力情况下,合理布置管道,减少管道材料,节约工程投资。     

复合型缓蚀阻垢剂在加氢裂化装置空冷器的应用

探讨了加氢反应流出物空冷器管路系统的腐蚀、结垢机理,重点探讨了使用XGF-3空冷器缓蚀阻垢剂对高压空冷器出口温度及分布均衡力的影响.结果表明,该复合型多硫化钠类缓蚀阻垢剂对空冷器内硫化物、氰化物起最大限度的防腐作用,保证空冷器出口温度不上升,且几组空冷器管束温度分布极为均匀,对产品质量及生产操作无不良影响,从而保证了装置运行的平稳性.     

自动调角风机可减少空冷器的功率消耗

使用装有自动调角风机的空冷器,在年度范围内所需的能量可比过去的估算值大为减低。降低平均能耗与峰值能耗间的差值,直接与非峰值条件时的空气温度及使用空冷器的特定工艺流程有关。 典型的空冷器,每台跨有两台风机。一台是很少调节的手调风机,另一台为自调风机。按设计条件,两台风机均在额定负荷下运行。当环境气温下降时,自调风机即进行调节,直至使风量为零。环境气温足够低时,将手调风机关掉,但实际上,操作人员很少这样作。     

重催装置四机组改造

1 前 言我厂重油催化裂化装置四机组1991年投产,由烟机、轴流风机、汽轮机、齿轮箱、电动/发电机组成,机组结构见图1。由于轴流风机、工业汽轮机、齿轮箱先天不足,因此运行状态很不理想,现场显示轴流风机振动值已达100mm,汽轮机振动值高达160mm,机组已经运行在极端危险的工况下。同时,由于四机组经常发生故障,相当一段时间要靠备用风机来维持生产,而备用风机的风量只有主风机的70%,装置处理量大幅降低,严重影响厂里的经济效益,因此必须进行改造。图1 四机组平面结构2 四机组改造考虑到机组改造施工是利用装置大修期间,时间紧迫,所以必须…     

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鄯善 30× 10 4m3 /d轻烃回收装置是由加拿大THERMODESIGNENGINEERING公司设计制造的一套装置 ,也是吐哈油田建设的第一套轻烃回收装置。 1992年建成投运以来 ,原始设计制冷系统 (丙烷冷凝的干式空冷器 )不能适应鄯善夏季的气候条件 ,冷却能力达不到工艺要求。为了彻底改变上述状况 ,用一台表面蒸发式空冷器代替原来的干式空冷器 ,拆除原有的列管式换热器和凉水塔等水循环系统 ,进行了丙烷后冷工艺流程改造。运行证明 ,在夏季时 ,改进后的轻烃回收装置的制冷系统一直满负荷运行 ,而且制冷系统满负荷运行时的丙烷冷凝温度要低于制冷系统要求的最高的冷凝温度。可见表面蒸发式空冷器在高温干旱炎热地区具有非常好的适应性 ,由此证明表面蒸发式空冷器是一种结构紧凑、操作灵活、冷却效果好、节能、适应性强 (受环境温度影响小 )的冷却冷凝设备 ,可广泛用于对温度不太高介质的冷凝冷却。     

齐鲁炼油厂催化裂化装置烟气能量回收系统的方案选择

<正> 一、概述齐鲁石化总公司炼油厂催化裂化装置原设计是120万吨/年的Ⅳ型装置,1967年投产,十几年来作了几次改造。目前的装置水平是:①采用了20%3A 剂及80%Y-9催化剂,使用了一氧化碳助燃剂。②再生压力为1.5公斤/厘米~2(表),稀相段温度为640℃左右,风量为2000/分标米~3左右。③处理能力为130-140万吨/年。能耗约为75万千卡/吨进料。由于主风机增至三台,操作较复杂,且电耗达37.1度/     

Petro-SIM模拟软件在加氢裂化装置掺炼催化柴油中的应用

为评估煤油柴油加氢裂化装置大比例掺炼催化柴油方案的可行性,利用基于Petro-SIM模拟软件所建立的加氢裂化装置全流程模型,从混合进料性质、氢气及循环氢系统负荷、催化剂床层温度分布、产品性质等方面对加工方案进行了整体模拟预测,结果表明随着催化柴油掺炼比例的升高,混合进料硫、氮含量和密度以近似线性规律增加,装置氢气及循环氢系统负荷、催化剂床层温度、温升均大幅增加,主要产品性质仍可满足指标要求。工业实践表明,催化柴油掺炼比例为20%时与掺炼催化柴油前工况相比,精制反应器(R101)和裂化反应器(R102)温度分别升高12. 5℃和8. 5℃,达到361. 3℃和362. 0℃,氢气耗量由65. 2 dam~3/h大幅增加至100. 3 dam~3/h,同时循环氢量由370. 6 dam~3/h增加至474. 0 dam~3/h,满足装置压缩机负荷要求。基于Petro-SIM的全流程模型对反应器平均温度模拟结果最大误差仅0. 44%,氢气、循环氢系统负荷以及产品性质模拟误差基本在5. 0%以内。     

表面蒸发式空冷器在催化裂化装置中的应用

前郭石化分公司 1#催化裂化装置是带外循环管、前置烧焦罐及提升管反应器的蜡油催化裂化装置。 2 0 0 0年 ,为提高全厂一、二次加工能力 ,在提高原油处理能力的同时 ,按短流程深加工的生产方案对装置进行了技术改造 ,使其加工能力达 2 0万t/a。在此次改造中 ,为降低装置能耗 ,缓解循环水紧张等问题 ,在稳定塔顶采用了兰州石油机械研究所的专利产品表面蒸发式空冷器 (ZL 96 2 0 0 5 5 9.2 ) ,产品型号为ZP6× 3 15 / 3 370 / 74 2 .5。经 3a多的生产运行 ,该空冷器方便、有效地控制了稳定塔顶温度、压力及液态烃出装置温度。现介绍其应用…     

上海高桥石化工程建设有限公司春节承担2号催化清焦抢修任务

大庆石化公司炼油厂320kt／a汽油加氢精制装置汽油湿空冷器水喷淋降温系统，在2002年装置改造后，冷却效果不好，达不到工艺指标，他们采用了DHP-110型雾化喷嘴，应用中经实际测定，满足生产要求，并收到了可观的经济效益。     

基于pH值计算的加氢空冷器系统腐蚀风险分析

对加氢反应流出物空冷器系统进行了腐蚀失效机理分析,构建了反应流出物多相流体系中溶液介质pH值的计算模型.当原料油进料量为105 t/h、空冷器操作压力为13 MPa时,分别考察原料油中硫、氮、氯含量及注水量等不同因素对空冷器系统溶液介质pH值的影响.结果表明:①与低温区域(温度低于140 ℃)相比,高温区域(温度高于145 ℃)溶液介质pH值低于5.5,空冷器的腐蚀失效风险较高;②综合原料油中不同硫、氯及氮含量对溶液介质pH值的影响,反应流出物空冷器入口温度在152℃时,溶液介质pH值在4.4～5.4存在较高的腐蚀失效风险;③空冷器注水量大于13 t/h时,可有效降低空冷器系统的腐蚀失效风险.建议在加工高硫、高氯等劣质原料油时,适量注入氨水或有机胺,以降低由pH值引起的空冷器腐蚀失效风险.