��������û����̽��ͭ��΢�Ͻ��ȱ�ݵ�Ӱ��

采用正电子湮没寿命和多普勒展宽谱探讨了含铜超低碳微合金钢在连续冷却过程中,微量元素铜对其缺陷的影响。结果表明:从1 150℃以5℃/s冷速到850℃的过程中,超低碳微合金钢中的主要缺陷为单空位和位错;铜元素不仅显著影响了微合金钢中缺陷数量随温度的变化规律,并且降低了单空位和位错缺陷的总数量;不含铜微合金钢中缺陷数量随温度的降低先增大再减小,且在1 000℃时达到最大值;含铜微合金钢中缺陷数量随温度的降低基本保持不变。     

Q345R��������쳤�ʲ��ϸ�ԭ�����

对伸长率不合格Q345R热轧板卷进行了分析。结果表明:部分Q345R钢热轧板卷伸长率不合格的主要原因是钢中出现较多的Mn S和Al2O3夹杂物;热轧板卷的显微组织沿厚度方向不均匀,上表面一侧出现大量的贝氏体+魏氏体组织,心部至下表面一侧仍以铁素体+珠光体组织为主。存在带状组织不是导致伸长率不合格的原因。     

软油箱法兰盘开裂分析

橡胶软油箱安装使用后发现漏油,经检查为软油箱法兰盘开裂所致。通过对法兰盘开裂位置进行宏观检查、断口分析、材料成分分析、粘接界面分析、金相组织分析以及红外光谱分析,查找法兰盘内嵌金属件的腐蚀原因,确定法兰盘开裂的性质及原因。研究结果表明:法兰盘开裂性质为过载;过载开裂的主要原因是法兰盘内嵌金属件与橡胶粘接边缘完全被氯醇橡胶腐蚀,导致粘接界面开裂,进而导致结构的承载能力下降;法兰盘内嵌金属件边缘存在大量微裂纹,也进一步加剧了粘接区域的弱化。     

液化石油气贮罐开裂分析及防范措施

某液化石油气贮罐在定期检验中,发现其焊缝内表面存在大量裂纹,通过材质、硬度、宏观、金相等方面的分析,表明,裂纹属于典型的应力腐蚀开裂。通过对应力腐蚀机理、介质环境、应力水平等方面的探讨,分析了该罐发生应力腐蚀开裂的成因,并针对开裂原因有针对性的提出了一些防范措施。     

送风机叶轮开裂原因分析及焊补

对送风机叶轮开裂原因进行了分析,认为焊接工艺不当和运行振动是开裂的主要原因;提出了相应的焊补工艺,焊补效果良好,可为今后相同类型发电机组提供参考。     

液化石油气地下储罐焊缝裂纹分析

对某酒店液化石油气地下储罐进行全面检验时,发现在内外壁的环向焊缝及纵向焊缝上有许多(近)表面裂纹.通过化学成分分析、硬度测试、金相检验与裂纹分析,结果表明断裂失效机理为氢致开裂.     

原油储罐腐蚀原因与防护措施

本文介绍了原油储罐检测结果,通过对储罐污水、外底板腐蚀产物、罐基础沥青砂等的化验分析,确定了污水的总矿化度高、腐蚀性强,是罐底板腐蚀的主要原因,明确了对罐底板更换大修方案,提出添加缓蚀剂等建议。     

VDC贮槽封头开裂分析及整改

对某偏氯乙烯(VDC)贮槽封头的开裂情况进行了故障分析,得出封头失效原因为应力腐蚀开裂所致。提出了减少夹套包围范围、露出封头和封头壁厚适当减薄的整改措施。整改后至今3年多时间内,设备运行正常。     

TQ295A油罐钢冲压开裂原因分析

通过对经冲压成型后发生开裂的TQ295A钢板进行化学成分、力学性能、微观组织、断口形貌及生产工艺的分析,得出其原因是退火温度过高及冷却速度过慢使罐体内部形成网状渗碳体组织,再加上冲裁坯料周边存在缺口及冲压过程中存在不均匀变形,导致冲压罐体开裂.将退火温度由780℃降至750℃,保温3h后立即出炉空冷,并严格控制TQ29...     

原油贮罐的腐蚀分析与防护

本文对2万M^3原油储罐的腐蚀原因进行分析,结合原油储罐的结构特点,提出相应的防腐蚀措施,认为采用聚氨酯防静电涂料加牺牲阳极阴极保护的综合防腐蚀措施较为合理。     

基于SPH方法的罐式贮箱动力响应及稳定性研究

应用光滑粒子动力学(SPH)方法建立罐式贮箱模型,模拟在横摇激励下贮箱内的液体晃动。分析贮箱拓扑结构、防波板数目及防波板高度对贮箱壁面冲击压力及结构稳定性的影响。模拟结果表明:SPH方法可以很好地模拟液体晃荡强非线性特征,改进的梯形截面的罐式贮箱可以有效抑制液体晃动;在椭圆形贮箱中合理布置防波板可有效降低液体质心,减小倾覆力矩,更有利于罐式贮箱保持稳定。     

液化气球罐腐蚀应变疲劳裂纹分析

本文采用显微组织、成分分析和断口分析等对液化气贮罐在使用中产生裂纹的类型和原因进行了综合分析,说明裂纹是腐蚀应变疲劳作用的结果。