H13等工模具钢退火软化新工艺

综述了美国工具钢H13、S7、S5、A6等工具钢和德国X45NiCrMo4模具钢的退火软化新工艺,并与国外退火工艺进行比较,在节能、降低硬度方面具有一定先进性。     

冷作模具钢X45NiCrMo4退火工艺的改进

本文通过对冷作模具钢X45NiCrMo4锻制扁钢退火工艺的研究和改进,获得了符合标准退火硬度值的金相组织,并运用于大生产实践,取得了满意的效果。     

匀速冷却介质在18CrNiMo7-6齿坯锻后控冷中的应用

18CrNiMo7-6齿坯锻后采用堆冷,易出现粒状贝氏体,硬度高,难以切削加工;经等温正火处理后,硬度得以降低,但粒状贝氏体不能有效消除,且带状组织级别较高,生产周期长,能耗大。18CrNiMo7-6齿坯锻后直接浸入一种新型匀速冷却介质中冷却,配合低温球化退火工艺,可获得以下优势:有效消除粒状贝氏体,改善了二次带状组织;得到细小、均匀分布的粒状珠光体组织(伪共析组织),组织均匀性提高;同时大幅度缩短生产周期,降低能耗。     

H13R热作模具钢退火硬度偏高的原因分析及解决措施

针对H13R热作模具钢锻后硬度偏高的问题进行了分析研究。发现热处理炉炉内温差过大是造成硬度不合格的主要因素。提出退火时应将锻件的加热温度均匀控制在860±10℃以内,缓慢炉冷时速度必须≤50℃/h。在820℃保温6h退火,并随炉缓冷可达到软化退火、降低硬度的目的。     

5CrNiMo模具钢

正5CrNiMo是热作模具钢,是合金元素含量较低的合金工具钢,也是传统的锤锻模具钢。具有良好的韧性、强度和耐磨性、在室温和500~600℃时的力学性能几乎相同。在加热到500℃时,仍能保持300HB左右的硬度。由于钢中含有钼,因而对回火脆性并不敏感。从600℃缓慢冷后,冲击韧性仅稍有降低。具有良好的     

S5钢软化退火的研究

Ｓ５钢是一种抗冲击模具钢。为改善切削加工性能，锻后较高硬度，需进行软化退火，使硬度降到２２９ＨＢ以下。现有的Ｓ５钢过冷奥氏体转弯曲线都是为淬火提供的，奥氏体化温度偏高，为适应冶金厂退火生产的要求，本文测定并研究了供测定退火工艺使用的等温转变曲线。     

S5钢软化退火的研究

Ｓ５钢是一种抗冲击模具钢。为改善切削加工性能，锻后较高硬度，需进行软化退火，使硬度降到２２９ＨＢ以下。现有的Ｓ５钢过冷奥氏体转变曲线都是为淬火提供的，奥氏体化温度偏高。为适应冶金厂退火生产的要求，本文测定并研究了供制定退火工艺使用的等温转变曲线。     

退火对激光熔覆MoFeCrTiWAlNb高熔点高熵合金涂层组织与性能的影响

采用激光熔覆技术在W_6Mo_5Cr_4V_2AlA工具钢表面制备MoFeCrTiWAlNb高熔点高熵合金涂层,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计、摩擦磨损试验机研究退火温度对涂层微观组织、相结构、显微硬度及耐磨性能的影响。结果表明,退火前,涂层组织主要由不规则的颗粒状组织和棒状树枝晶组成,包括体心立方结构固溶体(BCC)和MC相,其平均显微硬度为675.92 HV0.2。退火后涂层的组织逐渐长大,BCC主相峰增强,出现少量的MC和Laves相;950℃退火时显微硬度仅下降6.33%,说明该涂层在950℃下具有较好的抗高温软化性能。涂层经950℃退火后仍保持良好的耐磨性,涂层磨损机理以粘着磨损、磨粒磨损为主。     

扑克模热处理

以前 ,扑克模用Ｃｒ1 2ＭｏＶ类合金工具钢制造 ,寿命不长 ,现在大多用高速钢整体淬火 ,硬度要求 62～ 64ＨＲＣ ,淬火后型腔不允许变形。模具工作时只作上下往复运动 ,一次冲裁2副牌 (1 0 8张 )。要求模具不但要有足够的硬度 ,而且还要有很高的韧性 ,使之经久耐用。1　退火工艺模具都采用棒料改锻 ,不能用铸造高速钢 ,锻后采用常规退火 :(840～ 860 )℃× (4～ 5)ｈ ,炉冷至 50 0℃出炉空冷 ,或用等温退火。两种退火工艺都要使模具退火后硬度 <2 55ＨＢ。2　淬火工艺高速钢的强韧性主要决定于淬火温度 ,扑克模热处理不同于高速钢刃具 ,必须…     

4340钢与40CrNiMo钢的热处理特点

4340钢与40CrNiMo钢为相似的两种材料,但4340钢中的Ni、Mo元素含量略高于40CrNiMo钢,不同的合金元素含量使材料具有不同的临界冷却速度,两种材料的热处理性能也有明显的差别。4340钢完全退火硬度为32.0 HRC,40CrNiMo钢完全退火硬度<180 HB;4340钢正火后得到马氏体组织,正火硬度为49.0 HRC,40CrNiMo钢正火硬度为31.0 HRC;两种材料在780～870℃淬火,加热温度对淬火硬度没有影响;在相同淬、回火工艺下,4340钢的硬度略高于40CrNiMo钢。     

H13,S7钢锻后退火工艺的研究

利用 Ｆｏｒｍ ａｓｔｏｒ Ｄｉｇｉｔａｌ全自动相变仪测定了 Ｈ１３、 Ｓ７ 钢的临界点，进行了不同工艺的退火试验。利用扫描电镜和 Ｘ射线衍射仪，分析了其显微组织、碳化物类型及大小。结果表明了 Ｈ１３、 Ｓ７ 钢退火后硬度与碳化物类型及大小、退火工艺间的规律，为工厂合理制定其软化退火工艺提供了依据。     

30CrNiMo超高强度钢板硬度不合格原因分析

通过对30CrNiMo超高强度钢板进行化学成分分析、金相高倍组织观察、力学性能和硬度测试以及热处理等一系列检测试验，结合钢板基材的退火热处理过程对成品钢板硬度不合格的原因进行了分析。分析结果表明：钢板基材采用氢气还原气氛进行高温长时间退火处理，在钢板边缘形成较深的表面和内部脱碳，是导致成品钢板硬度不合格的主要原因。     

制动鼓锤锻模热处理

制动鼓锤锻模采用H13钢制造,通过反复镦拔消除其内在组织缺陷,经等温球化退火细化晶粒,淬火、回火后获得优良的热强性、热稳定性、冷热疲劳性及良好的综合力学性能,使用寿命较5CrNiMo钢制造的模具提高两倍以上。     

精密成形模具材料热处理工艺研究

为满足轻合金等温精密成形模具的工作条件要求,通过合理选择综合性能符合要求的模具材料H13钢,采用不同的热处理工艺对试样进行退火、淬火、回火试验,测试其硬度、冲击韧性,并观察金相组织,作为H13钢模具工艺优选的依据.试验结果表明H13钢在最佳完全退火温度、淬火温度、回火温度下可得到最优综合性能.     

电渣熔铸5CrNiMo钢的力学性能研究

研究了用5CrNiMo废旧模具钢电渣熔铸后材料的力学性能。结果表明，由于电渣熔铸时电渣重熔及控制凝固的双重作用，该钢纯净度高，组织细密，无论是热强性，还是相同硬度下的冲击韧度、塑性均达到甚至超过常规5CrNiMo锻钢。采用电渣熔铸制造的热锻模具提高了性能，降低了成本。     

大型5CrNiMo钢锤锻模具工艺改进

分析了大型锤锻5CrNiMo钢模具失效的原因.可知,在较大应力作用下,模具钢中的粗大疏松组织和非金属夹杂物等内部缺陷部位容易产生裂纹并扩展.对大型锤锻模具工艺进行改进,在原等温退火工艺之前,进行正火细化模具毛坯晶粒并且消除其网状、链状碳化物,再优化调质工艺可以减少热处理应力和避免模具发生裂纹.     

稀土对模具钢QPQ渗层组织和性能的影响

研究了5CrNiMo模具钢经不同浓度稀土QPQ处理后的组织和性能,在QPQ处理过程中加入适量稀土化合物LaCO3对5CrNiMo钢进行表面改性处理。利用扫描电镜(SEM)分析了5CrNiMo处理后的表面金相显微组织和表面形貌、氮化层深度,采用401MVA型显微维氏硬度计测量试样显微硬度,在M-2000型磨损试验机上进行滑动磨损试验。结果表明,QPQ处理加入适量的稀土不仅有明显的催渗作用,而且能提高5CrNiMo钢的硬度及耐磨性。     

不同退火工艺对H13钢组织和力学性能的影响

用OM、SEM研究了亚温退火、等温退火、缓慢冷却退火3种工艺对H13钢组织和力学性能的影响。结果表明,亚温退火后碳化物粒度最小,缓慢冷却退火后碳化物粒度较大,退火硬度较低;等温退火及缓慢冷却退火对提高碳化物尺寸、分布均匀性有一定作用,同时碳化物均匀性的提高对提升H13钢退火态及淬、回火态冲击韧性有一定作用,但组织中夹杂物、一次碳化物制约着H13钢韧性的提高。     

热处理对激光熔覆Ni合金层的组织及冲蚀磨损性能的影响

借助于扫描电镜、Ｘ射线衍射仪、能谱仪和显微硬度计研究了２Ｃｒ１３不锈钢激光熔覆Ｎｉ基合金及后续热处理前后的组织结构、显微硬度和耐冲蚀磨损性能。结果表明,Ｎｉ基合金激光熔覆层的显微硬度高达５００～７００ＨＶ,而后继热处理又进一步使熔覆层硬度提高到８５０～１１２０ＨＶ。在含有Ｈ２ＳＯ４和ＮａＣｌ的砂浆水溶液中冲击速度７ｍ·ｓ－１、冲击角４５°的条件下激光熔覆Ｎｉ基合金并经处理后可使冲蚀磨损率下降约９０％。热处理使熔覆层的硬度和韧度增加。组织细化以及γＮｉ基体中沉淀析出Ｆｅ４．５Ｎｉ１８．５Ｂ６化合物被认为是覆层强化和冲蚀磨损性能改善的主要原因     

H13钢软化退火工艺的研究

为降低Ｈ１３钢的硬度，提高切削加工性能，测定了该用的临界点，进行了不同工艺的退火试验，为工厂合理制定Ｈ１３钢软化退人工艺提供了依据。