柔性桩复合地基的沉降研究

通过各险极复合地基的单极载荷试验、极周上载荷试验、复合单元体载荷试验以及有限元计算得到，在小变形范围内复合单元体的沉降与按线弹性或Duncan双曲线模型的计算结果一致．桩侧摩阻力沿桩身的分布可简化为三角形．由此应力传递规律和Mindlin位移解答给出了弹性状态下复合单元体荷载～沉降关系的解析表达式，并且给出由单极及极周土的现场载荷试验来推求复合体荷载～沉降关系的方法     

CFG桩复合地基桩土应力和沉降现场试验

基于对佛山市“一环”城际快速干线季华路互通立交桥头过渡路段CFG桩复合地基桩、土应力和表面沉降的现场试验，研究了路堤荷载下CFG桩顶、桩间土的应力和沉降变化规律，对加载过程中桩土应力传递的性状、桩土荷载分配比例，以及CFG桩复合地基桩、土变形和承载作用发挥的过程等进行了分析。结果表明：①在路堤荷载作用下，CFG桩、桩间土最终可达到变形协调，共同发挥承载作用；②桩、土沉降差使桩体顶部填土出现土拱效应，导致桩顶应力集中，桩、土应力比及应力差增大；③桩间不同位置土压力分布不同，两桩中间土压力大于四桩中心的；④土工格栅对调整桩、土应力比及荷载分配具有明显的作用；⑤在CFG桩设计桩间距较大的疏桩形式下，桩间土承担着大部分荷载；⑥作为路堤荷载的地基时，可设计为疏桩形成，此时褥垫层厚度应适当取大，桩体设计强度可取得低一些。     

水泥搅拌桩复合地基沉降计算探讨

在水泥搅拌桩复合地基沉降计算中,复合土层底面的附加应力确定是计算的关键,现行规范中仅给出了双层地基模式,即地基加固区及下卧层两层土层,而现实中地基加固区往往不是单层土层。本文阐述了几种多层土层加固区底面的附加应力计算方法,并结合一工程实例的沉降计算,对这几种方法对比,得出一些有益的结论。     

水泥搅拌桩复合地基沉降计算探讨

在水泥搅拌桩复合地基沉降计算中,复合土层底面的附加应力确定是计算的关键,现行规范中仅给出了双层地基模式,即地基加固区及下卧层两层土层,而现实中地基加固区往往不是单层土层。本文阐述了几种多层土层加固区底面的附加应力计算方法,并结合一工程实例的沉降计算,对这几种方法对比,得出一些有益的结论。     

红黏土地层微型CFG桩复合地基试验研究

微型CFG桩在广西桂林地区得到了广泛运用,为拓展研究CFG桩在红黏土土层中的运用,通过室外足尺微型CFG桩复合地基现场试验,对复合地基承载力经验公式中桩间土承载力强度提高系数、单桩承载力发挥系数以及桩-土应力比进行试验研究。试验结果表明:微型CFG桩桩长在1~4 m范围内,桩间土提高系数随桩长的增加而增加,但增加趋势逐渐减小;单桩承载力发挥系数随桩长增加而减小,桩长1~3 m时,单桩承载力发挥系数大于1,桩长大于等于3 m时,单桩承载力发挥系数小于1;桩土应力比在1~8之间,随着桩长增加而增加。     

基于等沉降准则的长短桩复合地基承载力研究

以规范规定的单桩及复合地基承载力静载荷试验为基础,采用等沉降准则,引入单桩复合地基变形刚度概念,建立了基于沉降控制的长短桩复合地基承载力设计计算方法,对长短桩复合地基工程实例的设计计算和载荷试验结果进行了对比分析。结果表明:计算所得的长短桩复合地基承载力在试验实测值(520～624 kPa)之间,验证了所提出的设计计算方法的合理性和工程适用性。     

浅谈水泥搅拌桩复合地基沉降计算

实体深基础法和应力扩散法常用于水泥搅拌桩复合地基沉降计算,为了解其适用性,结合工程实例进行分析计算,结果表明：当设计中采用桩端穿透淤泥层的处理方案时,水泥搅拌桩复合地基的沉降计算选用应力扩散法更能接近实际,当设计中采用桩端未穿透淤泥层的方案时,水泥搅拌桩复合地基的沉降计算建议选用实体深基础法。     

刚性桩复合地基沉降计算分析

复合桩基是考虑桩与承台地基土共同承载的一种桩基础形式,在沿海地区得到了广泛的应用。应用改进Geddes应力解和Boussinesq解的联合法计算软土地基刚性桩地基的沉降,计算时考虑了桩的荷载传递特性、桩周摩阻力及桩端均布荷载等符合实际的荷载传递特征。实例证明,计算结果与实际沉降观测值基本吻合。     

碎石桩复合地基检测

简要介绍了京包线集宁至包头段增建第二双线某合同段振冲碎石桩施工质量的检测,重型动力触探和复合地基载荷试验在该区域软弱地基土复合地基检测中的应用。结合以上两种检测手段分别进行说明,综合分析整体判断软基处理效果。     

动力触探和载荷试验在碎石桩复合地基检测中的应用

通过碎石桩复合地基加固效果的检验,对静力载荷试验和动力触探试验结果进行对比,获得动力触探锤击数与复合地基承载力关系,可为今后的碎石桩复合地基检测提供借鉴。     

软土地基上加筋土挡墙变形特征的有限元分析

针对在加筋土挡墙设计中,一般不考虑地基变形影响,而软土地基过大变形会造成加筋土挡墙失效的问题,结合某加筋土挡墙实例,利用数值模拟方法建立了软土地基上加筋土挡墙数值模型,分析了软土地基不均匀变形对加筋土挡墙的影响。结果表明:由于加筋土挡墙基底压力的偏心作用,会引起软土地基的差异沉降,对墙体侧向变形及向临空面倾覆有不利影响;加筋土挡墙面板变形主要是由地基不均匀沉降引起的;加筋土挡墙地基的沉降曲线近似线性,面板下地基沉降量最大。参数分析还揭示,地基土的杨氏模量和面板仰角、回填土特性等对加筋土挡墙变形特征均存在较大影响。     

湿陷性坝基强夯法处理效果分析与评价

为客观评价强夯法处理湿陷性坝基的真实效果,结合杜窑沟水库湿陷性坝基的工程处理实例,对强夯后初检和终检的湿陷系数、干密度和孔隙比检测值与强夯前的检测值进行了对比分析。结果表明,强夯能够消除坝基湿陷性,提高土体干密度,减小孔隙比;验证了强夯后应延迟检测,待干密度和孔隙比逐步恢复提高的结论;强夯不能对特定深度的土体产生最优的压实效果,夯后干密度没有呈现分层特征。实例表明,8 000kN·m夯击能可以消除Ⅱ级非自重~Ⅲ级(严重)自重湿陷性壤土的湿陷性。同时指出需要通过更多的工程实践,进一步研究强夯的作用机理和内在规律,并探讨强夯质量检验的最佳时间。     

加筋堆石料的动力残余变形特性

基于堆石料动力大三轴试验结果,分析研究了加筋前后堆石料残余变形的变化规律。结果表明:随着振次的增加,加筋作用开始体现,加筋前后堆石料残余变形差值越来越大;堆石料残余变形随围压和动应力比的增大而增大;加筋3层的加固效果要好于加筋1层,但随着加筋层数的增加,堆石料残余变形减小幅度将逐渐降低;筋材网孔大小对加筋堆石料残余变形的影响较小。此外,构造了指数型经验式,较好地模拟了加筋堆石料残余剪切应变与振次的关系。     

振冲桩在病险水库基础处理中的应用

本文介绍了振冲桩法的原理、适用范围,并以潘家地水库为例说明振冲桩法在该病险水库基础处理中的应用,同时概述了振冲桩的设计间距、布置范围及施工工艺,结果表明坝基振冲后,强度、抗液化能力普遍提高。振冲桩和基础结合形成复合地基,提高地基的承载力,达到加固效果。     

地震荷载作用下高坝坝基的动力响应特征分析

采用有限元软件对某水利枢纽非溢流坝段进行抗震分析,建立非溢流坝段的动力计算模型,进行模态求解、反应谱分析。通过动力有限元的计算分析,表明在坝踵回填混凝土之后,坝体的应力状态得到了显著改善。     

振动沉管挤密碎石桩在闸基处理中的应用

振动沉管挤密碎石桩是近十几年来在挤密砂桩和振冲桩的基础上发展起来的地基处理新技术,具有设备简单、操作方便、成本低、施工快、无污染等特点，被工程界广泛使用，积累了一定的工程经验。其在共产主义闸地基处理中的应用即为一例。     

超软地基上土工布加筋土挡墙的试验研究

为了解超软地基上加筋土挡墙的实际性状 ,通过历时 1a的观测 ,取得了地基沉降、侧移、孔隙水压力、墙底及墙背土压力等实测资料。分析发现 :此类挡墙的最不利状况发生在施工期 ;加筋土体具有良好的应力扩散作用 ,能均衡差异沉降和减少总沉降 ;实测资料表明该挡墙有较大安全储备 ,可进一步优化设计。最后就加筋挡墙的设计方法作了一定的讨论。     

地震荷载作用下大坝系统的非线性动力损伤分析

本文在连续损伤力学理论基础上,把非线性动力损伤的概念引入岩石类介质的本构模型,分别提出岩石类材料的脆性动力损伤和粘弹塑性动力损伤破坏模型。同时,将损伤、渗流及孔隙率演化等相互耦合的有效应力概念引入Mohr-Coulomb破坏准则,用于分析在渗流压力、损伤发展、孔隙率演化和动应力共同作用下堤坝及岩基系统的非线性地震动力损伤,建立了相应的二维有限元动力损伤数值分析模型,并应用于地震荷载作用下的龙滩混凝土重力坝及其岩基的破坏过程分析,分析结果可作为大坝的安全性评估的依据。     

风力发电机组钢筋混凝土基础设计问题的探讨

分析和总结了风电机组钢筋混凝土基础设计的主要原理及方法,根据预埋基础筒环的受力机理,提出了目前基础混凝土承载能力验算中存在的问题及其后果,结合实际工程破坏事故实例进行了分析研究。最后对预埋筒环钢筋混凝土风机基础的设计提出了建议。     

单桩基础海上风力机遭遇船舶撞击的动力响应分析

为研究单桩基础海上风力机遭遇船舶撞击的动力响应特性,建立基于国内某单桩柱式的3MW风力机与船舶碰撞模型,运用显式动力学理论并结合非线性有限元方法,通过LS-DYNA模拟5000t船舶以不同速度撞击风力机过的动力响应过程。结果表明:碰撞持续的时间和最大接触力随着速度的增加而增加;碰撞结束后,船舶回弹动能与初始动能之比随着速度的增加而减少,但结构变形能与初始动能之比随着速度的增加而增加;当船舶速度为2 m/s时,碰撞主要为塑性碰撞,撞深为0.675 m,塔顶风力机最大位移和加速度分别为2.3 m和29 m/s~2。