关于螺旋角β=0的圆弧齿轮传动运动学与动力学分析方法（续）

从点啮合原理出发,对圆弧齿轮传动的运动学和动力学问题进行理论分析。论证了圆弧齿轮传动中螺旋角β、相对曲率半径ρdH与圆弧齿轮齿面接触强度的关系,讨论了当螺旋角β=0时,圆弧齿轮齿面丧失接触强度和导致齿面点蚀、剥落和磨损破坏的原因;论证了圆弧齿轮的滑比Vh/V2K、Vh/V1K、螺旋角β及圆弧齿轮啮合齿面形成油膜的条件与圆弧齿轮耐磨损性能的关系,讨论了当螺旋角β=0时,发生大齿轮齿顶和小齿轮齿面严重磨损的原因。     

关于螺旋角β=0的圆弧齿轮传动运动学与动力学分析方法

从点啮合原理出发,对圆弧齿轮传动的运动学和动力学问题进行理论分析。论证了圆弧齿轮传动中螺旋角β、相对曲率半径PH与圆弧齿轮齿面接触强度的关系,讨论了当螺旋角β=0时,圆弧齿轮齿面丧失接触强度和导致齿面点蚀、剥落和磨损破坏的原因;论证了圆弧齿轮的滑比Vh／V2K、Vh／V1K、螺旋角β及圆弧齿轮啮合齿面形成油膜的条件与圆弧齿轮耐磨损性能的关系,讨论了当螺旋角β=0时,发生大齿轮齿顶和小齿轮齿面严重磨损的原因。     

成形极限图左半部薄板失稳行为与极限应变——失稳过程实验研究

本文实验研究了两种金属薄板在成形极限图左半部[-R/(1-R)≤ρ=dε_2/dε_1<0]的失稳行为。结果表明:在拉伸过程中,薄板中应变分布的不均匀性随变形程度增加而加剧,在拉应变成分最大的试样中部区域,其应变状态在载荷失稳(dp=0)后由线性逐渐向平面应变(板面两主应变增量之一为零的状态)漂移,集中性夫稳在dε_2=0(即ρ=0)的条件下发生。     

合理选择啮合齿轮的模数和齿数

在保证啮合齿轮中心距不变、传动速比近似的情况下，通过合理减小啮合齿轮模数、增加啮合齿轮齿数的方法，可以适量提高啮合齿轮的齿面接触强度。在实际应用中，用上述方法对啮合齿轮进行设计改进，可以解决齿轮由点蚀引发疲劳而失效的问题。     

弧齿锥齿轮在φ2.2M圆锥破碎机的应用

φ2.2M弹簧圆锥破碎机传动轴部的传动齿轮为直齿锥齿轮传动,相互啮合的轮齿是线接触,由于齿轮制造,安装的误差以及传动时的变形,容易产生仅轮齿一端接触的现象,从而引起载荷集中,传动不平稳,承载能力低,传动效率也比较低,容易产生断齿等现象.通过改造直齿锥齿轮传动为格里森弧齿锥齿轮传动,提高齿轮的重合度,从而增大了接触比,减轻了冲击,使传动更平稳,并且降低了噪音:负荷比压降低,磨损较均匀,相应增大了齿轮的负载能力,使用寿命更长:并且可以进行齿面的研磨,以降低噪音,改善接触区和提高齿面光洁度.     

装备动态

新的传动设计:无齿传动当“现代能源技术委员会”申请其“减摩传动”的专利时,美国专利局不得不为这种型式的两级摆线装置制定一个完全新的范畴。按照该装置的两位发明者之一的Bob Dislin工程师的说法,其物理学原理与那些偏心齿轮传动装置完全相同,只是摩擦原理显著不同:不是靠齿与齿之间通过油膜接触来传递力,无齿传动—减摩传动传递功率是靠摆线与摆线之间通过球轴承接触实现的。     

啮合齿轮的模数和齿数的合理选择

齿轮强度的校核计算可以得出，在保证啮合齿轮中心距不变、传动速比相近似的情况下，通过合理减小啮合齿轮模数和增加啮合齿轮齿数的方法，可以适量提高啮合齿轮的齿面接触强度。在实际应用中，用上述方法对啮合齿轮进行设计改进，可以解决齿轮由点蚀而引发疲劳失效的问题。     

简便实用的β角度仪的设计与应用

冶金矿山设备中的齿轮,因工作条件恶劣,采用软齿面时磨损很快。为提高渐开线齿轮的传动精度和使用寿命,观在的趋势是采用硬齿面齿轮替代软齿面齿轮。 在单件或批量生产硬齿面齿轮时,一般需经淬火后的磨齿工序。在操作方便的卧式磨齿机上,要一次性磨成具有β角、啮合理想的成对斜齿轮,确保啮合面的接触斑点达     

渐开线锥蜗杆蜗轮Ⅱ传动几何原理

论述了渐开线锥蜗杆蜗轮Ⅱ传动的几何原理，它实质上是渐开线变厚齿轮交错轴传动；推导了无侧隙关系式．它一侧齿面是点接触，另一侧齿面属于线接触．齿面接触强度高，便于齿面精加工。     

喷射冶金过程气液相接触面积的计算及实验测定

1.喷射冶金过程气液相的接触面积可近似用下式计算: A/d_(ni)~2=651.2·Fr~(0.341)·(H/d_(ni))~(0.314) (1)式中 A——气液相接触面积,cm~2; d_(ni)——喷枪内径,cm; H——喷枪插入深度,cm; Fr=(ρ_g·u_0~2)/((ρ-ρ_g)·g·d_(ni)),Froude准数。 2.证实了喷射冶金过程液相中气泡尺寸的对数正态分布,在此基础上建立了一种新的计算A值的数学模型,其计算结果可与(1)式基本吻合。 3.在水模型和150kg感应炉上进行了实测A值的实验,其结果为(1)式的实用性提供了证据。     

合理提高磨机转 速增加台时产量

1 简介 我矿选厂的磨矿设备为2台常州矿机厂生产的QGG1530湿式格子型球磨机,传动机构配有JR125—8绕线式电动机(功率95Kw,转速n_电为730r/min)、ZHD—300圆弧齿轮减速机(速比i=3.08)及小齿轮(齿数Z_1=18,模数m=14)与大齿轮(齿数Z_2=154,模数m=14),均为直齿轮圆柱齿轮则     

大型齿圈齿面修磨技术

大型回转设备的传动齿圈,常遇到齿面接触不良。国内常用方法是调整配对齿轮相互位置,改善齿面接触,但此法并非万能。宝钢引进设备中的低速齿圈,国外出厂检查合格,正确安装后发现齿面接触不良(接触率低于标准或出现齿端部接触),多次调整仍未解决。后经手工修磨,辅以检测控制精度,解决了问题。     

LG60轧机传动箱齿轮检修装配工艺实践

LG60轧机传动箱内齿轮采用两片斜齿轮同轴对称装配,齿轮由齿圈(材质ZG45Mn2)和齿芯(材质ZG45)装配构成。齿轮坯料装配完成后,齿面在同时间、同位置、同机床、同刀具一次性加工完成,得到两片完全对称的齿轮片。本文通过维修实践分析该配对齿轮片二次拼装工艺,使之维修后达到原来的装配精度,确保原设备的运行功能和精度要求。     

应用硬齿面刮削工艺提高淬硬齿轮加工精度

当前齿轮的发展趋势是以硬齿面代替软齿面。然而齿轮经过淬硬不可避免产生变形,使齿轮精度普遍降低1～2级甚至更多。造成齿轮副传动时噪声大、效率低、寿命短。为消除热处理变形,保证齿轮制造精度最好采用磨齿,但磨齿工效低、成本高,而且由于技术和经济等原因其应用受到一定的限制。而硬齿面刮削工艺是一项齿轮热后加工的新工艺,能有效消除齿轮淬火变形,提高齿轮精度。对中等精度的齿轮来讲,效果可代替磨齿。     

81型双圆弧齿轮的齿面接触疲劳试验研究

本文用16个45钢调质齿轮及14个40Cr钢调质齿轮,在中心距为120mm的封闭功率流齿轮试验台上进行齿面接触疲劳试验,得到45及40Cr调质钢的接触疲劳极限应力框图,可供81型双圆弧齿轮接触疲劳强度计算使用。     

双机架平整机主传动接手的结构分析和设备改造

一、双机架平整机主传动接手的结构和使用情况 双机架平整机主传动接手的结构如图1所示,中间轴两端用花键与鼓形齿轮的内花键相联接。鼓形齿轮的材质为58CrMo,用表面火焰淬火,其m=8,Z=46,齿面光洁度为▽5。内齿圈做成可拆卸的,用外花键与扁头相连接,并和间距套、密封圈等件组成一个封闭体,内注入37升Plex牌号的润滑油脂。锁紧板和压力板相互接触的表面淬火HRC55,扁头的材质为60号钢。磨损板采用从里孔向外用内六角螺钉固定在扁头上,其材质为A_6。为了便于装换轧辊,在扁     

浅谈Φ550轧机2600减速机齿轮的长寿命

据有关资料报道:中、重负荷的齿轮传动减速机齿轮寿命我国平均为5～8年,国外先进国家为10～15年,少数国家有达22年的。重钢三厂φ550轧机主减速机(中心距为2600毫米)齿轮寿命已达25年,高速轴齿轮的总循环次数达635×10~7次。 1982年1月,对减速机齿轮面宏观检测以及传动轴超声波探伤,均未发现裂纹和其它隐患。齿面啮合状况良好,齿长方向接触85～90％,齿高方向达60～85％。齿面点蚀剥离轻微,高速轴齿轮齿形的固定弦齿厚比原设计理论固定弦齿厚最小极限尺寸仅小0.17毫米,实际仅磨损了0.20毫米。由此判定,这台渐开线圆柱人字齿轮减速机仍能继续使用下去。     

武钢四号连铸机转盘装置改造成功

1 转盘装置原始设备状况武钢4~#连铸机转盘装置(见图1)是由武汉钢铁设计研究院为4~#连铸机配套设计的。该转盘采用二套(电动机、制动器、减速机)传动装置,减速机带圆弧齿轮与柱销齿圈啮合,带动转盘旋转90°输送连铸板坯。该装置选用YZR250M_2电机,功率N=37kw,转速n=720r/min,垂直传动减速机KCV680,速比i_1=45,在距转盘动原点R=2465     

对于“振动粉磨的初步研究”一文的商讨

在1957年第3期“有色金屬”上,发表了以“关于振动粉磨的初步研究”一文。在这篇文章中我認为有几个公式是不正确的,因此提出來商討,并供設計部門和工厂参考。一、該文中,引用了如下公式: a=P_o/∑K 公尺 (1) 式中a—振动磨机体的振幅(公尺)。∑K—支承彈簧的刚度(公斤/公尺)。 P_o—軸上偏心質量产生的慣性力,該力可由下式求得: P_o=∑m_oω~2ρ=ΣG_o/g(π_n/30)~2ρ=ΣGon~2ρ/900公斤 (2)式中Σm_o为軸上偏心質量的总和;ΣG_o为其     

RV减速器优化设计

研究了RV减速器某指定工况下的承载能力和传动误差,并基于Romax Designer软件,采用遗传算法对该减速器进行了综合修形优化。结果表明：减速器高速级行星齿轮传动各齿轮的接触强度安全系数不满足要求,部分齿轮的弯曲强度安全系数也偏低;太阳轮和行星轮之间的传动误差较大,影响传动的平稳性;经优化修形,接触强度和弯曲强度安全系数分别提高了29.4%和42.3%;齿面峰值载荷降低了51%,传动误差减小了83.31%,减速器性能得到了明显改善。