想一想的正确答案

第5题正确答案:d 简要说明:在工艺过程中测量工具选用得不当。0.05mm游标卡尺的读数是待检测尺寸φ50_(-0.1)公差的50%,这是不允许的。第6题正确答案:(5) 简要说明:通过尺寸链对图纸尺寸进行换算。在这种情况下,把更换尺寸做为封闭环。在该尺寸中,三环链的封闭环为a=5_(-0.3),相应的链为B和C。用完全替     

均质充量四冲程火花点火发动机燃烧效率的准平衡模型(英文)

本文根据热化学平衡理论,对于均质充量四冲程火花点火发动机建立了一个燃烧效率η。的简单而精确的模型。模型假设对于氢碳比与异辛烷类似的碳氢燃料,η_o仅是燃料空气当量比φ的函数,公式为: η_o=0.959+0.129φ-0.121φ~2 0.5≤φ≤1.0 η_o=2.594-2.173φ+0.546φ~2 1.0≤φ≤1.5 这一模型在能代表一般类型发动机及运行状态的压缩比、负荷、点火正时和转速范围内,可对实验值作出精确预测;在发动机转速高于典型转速时,本模型的预测值有些偏高;而在不完全燃烧、点火或贫油极限附近的运行状态下则不适用。本文还简单地讨论了这一模型的可能用途。     

柴油机瞬时平均传热数的回归公式

本文分析了现有的柴油机瞬时平均传热系数各计算公式,应用误差理论和回归分析处理,得出一个回归公式: a_(gφ)1709.2D~(-0.2)*T_φ~(-0.2)*T_φ~(-0.53)*p_φ~(-0.8{C_m+b*[p_φ-p_a((V_a)/(V_φ))~(1.36]}~(0.8) 式中,系数b=4.520-0.349p_z。回归的相关系数r不小于0.98174、剩余标准差s不大于0.07801,按数理统计理论可以期望本公式将比参与回归的各公式更为精确,并且具有更为宽广的适用范围。     

气流床气化炉水冷壁设计方案的水动力分析

对于日处理煤量700t的非熔渣-熔渣两段式气流床气化炉内采用的垂直管屏水冷壁进行了水动力稳定性分析,为新型气流床气化炉的设计提供理论依据.计算比较了φ51×6mm和φ38×6mm两种结构对水动力的影响.发现采用φ51×6mm光管会使水冷壁发生水动力不稳定现象,可以通过采用φ38×6mm光管得到改善.而水冷壁人口参数对流动稳定性没有太大影响.可以采用临界流速作为判断此类气化炉垂直水冷壁管内流动是否稳定的依据.     

当量比对脉动燃烧NO_x生成机理的影响

构建了描述声场部分预混火焰耦合的脉动燃烧模型,模拟了脉动声场作用下当量比φ对NOx生成特性的影响,模拟结果与实验结果吻合.通过对火焰区域温度、停留时间、CH和OH质量分数的分析发现,φ≤2.5时,以热力型NOx为主,φ=2.5时达到极大值.2.5≤φ≤4时,热力型NOx逐渐减小,在φ=4附近出现了NOx生成的极小值点,其原因在于火焰高温区域和停留时间减小,与火焰结构变化有关.φ4时,以瞬态型NOx为主,随当量比增大瞬态型NOx增加,其原因与碳烟辐射的增加有关.     

您能回答吗?

5装配工件时发现工件小5.。.,尺寸不合格指出废品率比较高的原因: 检验时,抽检的比例小。 裹零件制造工艺过程参数一”’…’一‘””厂}一”犷一{一『’『加’全一毓范盯 设备}夹具}刀具}测量工具Ise一瓦.石瓜喜二厂丁一厄二兀二二-厂几互仄奋- {}(}叨日绪沐沃},叨日Ul胜、刀之}戈上拍l翻‘—{—{—{-一-一}里兰卜里竺一阵丝一,半自动车床}弹簧夹头}魏黔洲}袅瞿翌:…1}8。{。.1;、、.一.‘.}:-.-一1一,丁厂岁方尸}:盯丫:丫、_{一__.:二_},.--一::一}抽检10%┌─────┬─┐ │群套一J │哥│┌───┼─────┤ ││匕习…│厂粉…     

直径为426毫米的高压焊接三通强度试验

试验简介本试验的焊接三通,其结构尺寸如图1所示,用于1000吨/时锅炉机组的给水管道上。三通母管尺寸为φ426×50毫米,材料为12Cr1MoV,支管尺寸为φ355×50毫米,材料为10CrMo910,加强筋直径为36毫米,材料为20A,材料的机械性能列于表1。     

气缸套支承肩厚度检测工具

我厂加工一种湿式气缸套,其支承肩厚度尺寸公差要求很严,为0.015mm见图1.用千分尺检测气缸套支承肩厚度,由于千分尺上的活动套筒转动一个格为0.01mm,而0.005mm只能为半个格,用目测半个格,容易产生误判;另外,在用千分尺检测气缸套支承肩厚度的过程中,支承肩下面有上腰带,其直径为φ125mm,而支承肩直径为φ131mm,所以支承肩下端面只有3mm空间.而千分尺本身的固定量砧外圆与弓形架上的安装固定量砧的外圆之间还有0.5～1mm间隔.这样检测时,千分尺本身支承固定量砧的外圆先接触气缸套支承肩下面的外圆,而量砧的外圆却不能接触支承肩下面的外圆.使千分尺上的固定量砧与气缸套支承肩端面的接触受到一定的限制;并且千分尺上下中心线也不经过所检测的工件.所以,为了减少误判,保证量检具的测量准确性,我们设计了一种简易的检测工具.     

气缸套斜水封槽底径尺寸的计算

1 问题的提出 在气缸套生产过程中,气缸套的斜水封槽如图1,图纸给定尺寸是φ和角α。由于φD不好测量,且生产控制φD并不能保证角α在公差值之内,而改为测量φA、φB尺寸来控制φD及α角度。开始,由于未对φA、φB的尺寸关系详细计算,以至在生产和终检时,对φA、φB尺寸是否保证了φD尺寸及α角,心中无数。经过我们的分析计算,找到了φA、φB的尺寸公差关系,指导了生产,保证了产品的质量要求。     

真空淬火炉

ZZR—20—16真空淬火炉(型号暂定)用于高温合金钢及小型制品热处理及淬火用。 主要规格及数据: 工作室尺寸:φ50～φ100/400～500毫米 均温区:150毫米±5℃ 真空度:热态 1×10~(-4)乇 工作温度:钼加热 1600℃     

手动夹紧辅具加工气缸套

我厂加工的干式铸铁气缸套见图 1。工艺要求给磨床留加工余量为 0 .3mm。磨床磨削后 ,经常留有车床加工的刀痕。分析其原因 ,工件壁薄 ,在车床上精加工时 ,工件产生夹紧变形。变形大的地方 ,即工件外涨大的部分 ,都被车刀切削掉了。当去掉夹紧力后 ,工件恢复常态 ,涨大的地方就被车削深了。而磨削加工是在无心磨床上。工件磨到尺寸后 ,被车深的地方就磨不到了 ,而保留车刀的加工痕迹。由于工件的外圆表面凸凹不平 ,还导致无心磨加工图 1余量的不均匀 ,使砂轮的砂粒脱落也不均匀。影响工件的产品质量。勤修砂轮 ,又导致砂轮的消耗增快。为此 …     

合乎国情的新一代发动机五大件机械加工工艺（四）

4.3.1支承轴颈的加工凸轮轴支承轴颈尺寸:3-φ50(-0.025)/-0.055mm 支承轴颈同轴度:φ0.02mm 支承轴颈圆度:0.005mm 支承轴颈圆柱度:0.007mm 为了保证支承轴颈的加工精度,我们选用数控车床车削支承轴颈、数控车小端轴颈,在加工过程中采用单刀车削,中心架支承,在一台数控车床上完成粗车及精车,以减少支承轴颈的变形。支承轴颈的磨削选用普通外圆磨床和高精度外圆磨床粗、精磨支     

φ25×6高压鳍片管冷拔新工艺

本文介绍了我厂利用仓库积压的φ60×7-80毫米鳍片管为坯料,试制成φ25×6-25毫米管材的拉拔新工艺。该工艺试制成功,不但解决了生产1000吨/时锅炉需用的钢管,而且还节约了大量资金。可供有关人员作参考。     

乙醇燃料均质压燃(HCCI)燃烧边界

在一个单缸排量为1．14L、压缩比为17：1的自然吸气发动机上,使用乙醇燃料采用进气道低压喷射,进行了HCCI燃烧区域的实验研究,结果表明,在进气温度为150℃时,乙醇燃料可以在较宽的范围内（φa=1～9）实现HCCI燃烧,并且以过量空气系数为标志存在着明显的边界,当过量空气系数φa〉9时,燃烧不完全、甚至熄火,φa=9为该实验条件下的稀燃界限,当过量空气系数φa〈3时,不加EGR则产生爆震燃烧;加入EGR则爆震现象消失,可以实现HCCI燃烧,φa=3为该实验条件下的爆震限,当过量空气系数咖。〈1时,加入较多的EGR可以实现HCCI燃烧,但由于燃烧不完全,CO排放大幅度增加,指示效率下降,φa=1为该实验条件下的浓燃界限。     

直喷式柴油机热力损失角的模拟分析

在进行发动机燃烧分析时，正确确定发动机动态上止点相位非常重要。对直喷式柴油机热力损失角进行了模拟分析，分析结果表明；直喷式柴油机的热力损失角φm可近似分成由于散热引起的热力损失角φq和因为漏气所引起的热力损失角φh两部分.将φm及φq、φh以及将与相应转速相乘，得到的乘积φmn与φqn变化规律近似一致，φhn近似为常量。利用这一规律可以将φq从φm中分离出来。就此，提出了修正后的利用双拖示功图确定上止点的方法。     

你能回答吗?

每题有5种不同答案,其中1种是正确的答案。答案和简要说明可在本期杂志中找到。 1看图指出传动部件质量低的原因? a.壳体材料与轴的材料选配得不合理 b.φ52H7壳体孔,的精度等级和基本偏差规定得不正确 c.φ25u8的轴颈的精度等级和本基偏差规定得不正确 d.φ52H7/d9的配合规定得不正确 e.在轴承和轴承盖之间有0.2～0.3mm轴向间     

介绍6T/H链条炉链片冲模设计

我厂生产的6T/H链条炉炉排链片(见图1),材料为16Mn,料厚14mm。原工艺,仿形气割内圆与齿形→加工内圆与销孔→组装。由于该另件批量较大,技术要求较高,气割后工件质量往往达不到图纸技术要求,造成废品率较高。 82年设计制造了一副链片冲模,将工艺改为:仿形气割内、外圆尺寸φ450/φ230→加工内孔φ240_(+0.10)~(+0.185)     

锥孔孔深检具设计

在分析了用传统方法测量L480B-2提前器用联接盘1:5锥孔量规尺寸φ15至端面深度尺寸10 -00.036所存在的弊端的同时,介绍了新设计检具的结构原理和定量测量装置配置。现场使用证明:新检具便捷、高效、可靠,一改过去的定性测量为定量测量,实现了对尺寸参数的精确测量和在生产现场对工件进行100%的检测,保证了产品的质量,满足了生产需要。     

氨气与甲烷混合气自燃过程的化学动力学研究

在当量比φ=0.5、压力为2～7 MPa以及温度从930 K到1 140 K的条件下，用快速压缩机研究氨气(NH₃)和甲烷(CH₄)混合气的着火延迟时间，其中CH₄占总燃料的摩尔分数分别为0、5%、10%及50%．另外，在φ为1.0和2.0的条件下对掺入10%CH₄的混合气进行着火延迟时间测试．CH₄对NH₃的着火过程具有非常明显的促进作用，随着CH₄占总燃料的比例越来越高，混合气的着火延迟时间缩短，同时CH₄对着火的促进作用趋于平缓．含10%CH₄的NH₃的着火延迟时间在φ为0.5和1.0的条件下变化很小，而当φ=2.0时着火延迟时间增加约50%．利用试验数据对6种不同的NH₃氧化机理进行了验证，所开发的机理预测着火延迟时间最为准确，除了在最高温度，CH₄摩尔分数为50%时试验与计算差异达到了50%，其他所有条件下机理的预测...     

定容燃烧火焰传播半径测量准确度的研究

利用MATLAB软件编写了纹影图片批量处理程序,从火焰传播各方向上获得半径值,提出以半径均值、半径均值相对误差和半径提取值标准偏差3个指标来评价火焰传播半径的分布状态.研究表明:点火电极是导致火焰传播失真的重要原因,通过优化排除点火电极的影响角度范围(γ为65°～115°和245°～295°)来减小测量误差;优化后,半径均值增幅为0.96%～2.08%,半径均值相对误差减小为-0.06～0.86,半径提取值标准偏差减幅为44.20%～71.33%.综合考虑,在初始温度Tu=323 K、初始压力pu=0.1 MPa、当量比φ=1.0和稀释率φr=6%工况下,优化选择的火焰传播半径测量角度步长Δθ=6°.