用一种刨齿刀加工不同齿形角的齿轮

刨齿机刨齿是被切齿轮与冠形齿轮作无侧隙啮合的过程。冠形齿轮的齿面,是由安装在机床摇台上的刨齿刀切削刃相对于摇台运动轨迹表面来代替。被切齿轮是与冠形齿轮之间产生相对滚动而切出的齿形的。设被切齿轮的齿形角为α,刨齿刀的齿形角α0。当α=α0时,不需改变滚动比。此时,滚动节锥角δw与被切齿轮节锥角δ′重合,即δw=δ′。当α≠α0时,需要改变滚动比。此时会产生一个新的滚动节锥角δ′w,这个δ′w显然不与被动齿轮的节锥角δ′重合。图中为α>α0时,改变滚动比后滚动节锋角;变化的情形。 由上述可知,用展成法切齿,改变滚动比就等…     

锥蜗杆传动(二)——瞬时接触线及其与相对速度之间的夹角

<正> 本文先介绍计算公式,然后结合我室所加工的一台锥蜗杆试验装置进行分析。一、锥蜗杆的齿面 1.齿形参数锥蜗杆一般以阿基米德螺旋面作为齿面,其轴向剖面内的齿廓为直线,如图6所示。由图中可以看出,轮齿两侧面的齿形角是不对称的,向着小端一侧的齿廓面称为“i”面,其齿形角α_(0i)(指齿廓直线和节锥母线的垂线之间的夹角,也即轴向压力角)较小,一般取α_(0i)=15°;向着大端一侧的齿廓面叫做     

刨削锥齿轮的准确分度

我厂在生产中遇到一种较大的“渐缩齿”直齿圆锥齿轮,有关参数如下:大端面模数m_(?)=8,齿数z=66、压力角x=20°,齿顶圆直径d_a=φ532.21_(0.45)~0mm,分度圆锥角δ=74°45＇,顶锥角δ_a=76°25＇,根锥角δ_f=72°44＇,我厂没有大型圆锥齿轮加工机床,如何解决加工问题?经分析和研     

伞齿刨轮位及滚切比的调整对轮齿要素的影响

在刨齿加工中,伞齿刨的调整对轮齿的加工精度影响很大。以伞齿刨Y236为例,分析如下:(1)轮位的调整对齿高的影响 图1中,L_1为节锥母线,φ为节锥角,φ′为改变后的节锥角,φ_1为根锥角,γ为齿根角。设轮位增加,顶点O移到O′,改变距离为△H,原齿高为AB,改变后的为A′D,齿高减小量为DB′。     

锥齿轮齿坯轮冠距的实用测量方法

轮冠距H是指锥齿轮的定位面至轮冠(锥齿轮的轴向削面内顶锥与背锥的交点即理论外径尖点)间的距离。轮冠距极限偏差是锥齿轮齿坯在加工过程中控制的重要项目之一。轮冠距是测量齿厚时控制锥齿轮副啮合侧隙的一个间接测量基准。在轮冠距片合格的情况下,方可以外径d_(?)作为测量基准控制弦齿高h_(?)和弦齿厚s,因为这时节锥相对轴向定位面的正确位置才能得到保证,锥齿轮副啮合时必要的侧隙也才能得到控制。一般轮冠距的上限偏差应取为0,以保证设计中所确定的顶隙。基于此,国标GB11365—89“锥齿轮和准双曲面齿轮精度”附录B“齿坯公差及接触斑点(参考件)”中对轮冠距的极限偏差推荐值:当中点法向模数为≤1.2mm、>1.2～10mm和>10mm时,轮冠距极限偏差分别为_(-50)~0μm、_(-75)~0μm和_(-100)~0μm。     

与圆柱壳相连接的锥壳小端应力分析与设计方法

本文对于锥壳小端与圆柱壳相连接的情况给出了薄壳理论的简单边界效应解,并利用这个解给出了锥壳半顶角α≤60°时锥角小端变径段的补强设计厚度曲线,厚度补强系数δ/δ_0取决于α与p/[σ]~tφ。对于各种不同锥顶角,不同厚度的一批算例进行有限元分析。证明这个解是可靠的。当α>45°时,锥壳小端与圆柱壳的连接部分具有较大的峰值应力,因而建议采用具有圆弧过渡段的结构型式。有限元分析表明不大的过渡圆弧使可以大大减小峰值应力,而过渡圆弧的存在对连接部位的局部薄膜应力影响不大,从而仍可以采用上述无过渡圆弧的简单边界效应解来得到厚度补强系数。本方法已为我国三部“钢制石油化工压力容器设计规定”(1982年版)及国标“钢制压力容器”所采用,取代了三部“设计規定”(1977年版)的锥壳变径段小端设计公式,从而大大减薄了设计的厚度。     

大螺旋角齿轮滚刀

在滚齿机上滚切圆柱直齿和斜齿轮时,刀架扳动角度分别为(图1): 其中占δ:刀架扳动角度,λ刀:滚刀螺旋升角, β_工:工件螺旋角。λ刀一般比较小,常在5°以内,从上式可看出,当β_工较大时,δ也随之增大,这样,滚刀在从上向下(或从下向上)走刀时,首先接触工件的就是滚刀端部(图2),而滚刀端部正是刀齿逐渐变“瘦”的部位,强度很低,滚     

无键皮带轮

机械传动中皮带轮大多采取过渡配合键联接或过盈配合,但在拆装过程中比较麻烦。所以,我设计了一种易装拆,对电机轴无损害的装配结构,适合需经常检修、拆换加油的电机。皮带轮与轴的装配形式如图1所示,装配时锥孔压缩锥套,使轮毂,锥套,轴之间相对产生过盈装配,锥套和轮毂的锥度采用1:20,锥套长度等于轮毂的厚度。锥度套大端直径等于锥孔大端直径加上所需过盈量的1.5～2倍。从手册中查得不加紧固件可传递扭矩的装配量:(H7)/(s7);(s7)/(h6);(H80/(u8)。     

气动螺丝刀

气动螺丝刀,主要用于装配中拧紧和拆卸螺钉,它具有节省体力、装配速度快和紧固可靠的特点。现将其结构介绍如下: 一、配气机构及气动马达来自管路的压缩空气,自阀杆28的α孔,经四个α,孔进入α_2、α_3(图1 A-A)及环形槽α_4流至α_5。当螺刀1插入需要拧动之螺钉槽时,稍加压力使传动轴7推动顶杆33及阀杆17和钢球20,即使来自α_5处的压缩空气经     

圆锥齿轮支承端距M值偏差的工艺控制

圆链齿轮毛坯公差的控制,对保证切齿精度和传动性能有很大的影响,尤其是顶锥角δ_(?)、支承端距M(基准端面至齿顶圆直径的距离,又称轮冠距)、偏差值△M的控制更为重要。它对圆锥齿轮的啮合位置,齿侧隙等影响较大,故支承端距的公差是齿轮中锥角、齿高和要求啮合特性的函数。目前对圆锥齿轮毛坯公差值的确定还没有统一的标准,有关的设计手册和资料仅有推荐选用参数。圆锥齿轮的齿坯公差详见《机械设计手册》中册(化学工业出版社,第二版,表8-215,第540页)及表1。     

筒形插齿刀分圆压力角的修正计算

筒形插齿刀是用于插制汽车变速箱齿轮上带倒锥接合齿的刀具。由于汽车齿轮接合齿大多设计为沉入齿轮端面结构 ,因此筒形插齿刀也只能采用内啮合原理进行加工 (如图 1所示 )。为防止脱挡 ,将接合齿设计成倒锥齿 ,即两齿侧为具有大小相等方向相反螺旋角的渐开线螺旋面。在垂直于轴线的每一截面上 ,相当于一连续变位的渐开线齿形 ,其齿侧螺旋角与齿根(或齿顶 )倒锥角具有如下关系 :tanβ =tanαetanα (1 )式中　β———齿侧分圆螺旋角αe———齿根 (或齿顶 )后角α———分度圆压力角图 1实际加工时 ,刀具旋转轴线与工件旋转轴线相交成一个…     

单列圆锥滚子轴承各滚动零件与装配高允差间关系的探讨

在保证圆锥滚子轴承装配高允差的前提下,给予内、外滚道直径以尽可能大的公差,这对轴承生产有很大的现实意义和经济意义。本文从几何关系上推导了内圈大挡边厚度允差δ_(a_0)、内滚道直径允差δ_(d_1)、滚子直径允差δΔ、外滚道直径允差δD_1对装配高的影响关系式,认为δΔ是影响装配高允差的最大因素。     

齿轮齿圈径向跳动和原始齿形位移自动检验和分组装置

<正> 在精密减速器生产中有如何保证齿轮啮合时精确的齿侧间隙的问题。通常靠分组装配来解决这个问题,为此应对齿轮按齿圈径向跳动和原始齿形位移检验和分组。为自动检验上述参数,并进行分组,乌拉尔工业院设计制造了两种电子装置,其中一种如图1所示。该装置的主要部分有:头部锥角为2α(α—齿轮的啮合角)的测棒1;使测棒进入被检验齿轮2的齿槽和从其中退出、并使齿轮转过     

高级工第一层次人员试题 齿轮工工艺学

~、填空题: 一1.滚铣齿轮时,齿面出棱是由于刃磨滚刀时_,滚刀安装__过大以及机床滚刀杆_过大造成的。 2.滚铣齿轮时,齿轮齿圈径向跳动过大的主要原因是工件安装一齿坯_超差,_基准和制造基准不重合。 3.工艺基准可分为_基准,_基准,_基准。 4.滚齿机上换上切向刀架时,切向进给差动运动的作用是切向进刀时,保持滚切分齿运动的原_,从而加工出正确的蜗伦_和_。 5.插削齿轮时,工件的相邻周节误差超差,主要是由于刀架体或工作台分度蜗杆的_过大和精切时__过大所致。 6.弧齿维齿轮铣刀盘公称直径的选择与被加工齿轮的_、._,_、_、_等有关。 7.角度变…     

直齿圆锥齿轮支撑端距的间接测量

直齿圆锥齿轮传动广泛用于两相交轴之间传递运动和力 ,常用的直齿圆锥齿轮传动为轴间交角为∑ =90°的标准直齿圆锥齿轮传动。我们在维修进口精密机床时 ,常常需要加工图 1所示直齿圆锥齿轮 ,加工时需要测量圆锥齿轮的支撑端距H1。圆锥齿轮的支撑端距H1是指齿轮顶锥与背锥的交点到支撑端面的轴向距离 ,由于它直接影响直齿圆锥齿轮的安装距A(见图 1 ) ,因此对支撑端距H1的尺寸精确度要求较高。由于我厂不是专业齿轮加工厂 ,缺乏直齿圆锥齿轮专用量具 ,在齿轮单件维修或小批量生产中 ,通常使用通用量具对H1进行测量 ,常常因为测量不精确导致…     

薄板上螺钉沉头孔深的测量

我厂有一产品需在薄板上钻螺钉沉头孔。过去由于沉头孔深难以直接测量,因而装配中常出现螺钉沉头陷入太深,紧固件之间有了缝隙而无法固紧(图1),为此,我们想出了借助于钢球间接测量的方法(图2)。将一个直径合适的钢球放入沉头孔中,当已知薄板厚度δ、钢球直径D、锥角α及底孔直径d后,只要测出球顶至板底的距离H,便可用下式求出沉头孔深h(公式推导略):     

螺旋形内花键拉刀的设计与制造（下）

(4)B_(?)、B_(?)、α_(?)、α_(?)的分析 由前述可见,B_(?)与α_(?)是最小齿厚和最小槽形角。而不是螺旋形法面上的参数。螺旋形法面上的齿厚应该是螺旋形法面上的螺旋线的一段曲线长,显然不是最小齿厚。螺旋形法面上无法度量槽形角。所以这里的“法向槽形角(?)”不是“法面槽形角α_π。”,“法向齿厚B_(?)”不是“法面齿厚B(?)”。“法面”与“法向”是有区别的。     

准双曲面齿轮切齿调整计算法的改进(二)

五、假想齿轮1_F的几何参数为保证齿轮1得到要求的根锥角δ_(f1),产形轮4与齿轮1的轴交角应为∑_(41)=90° δ_(f1) (5.1) 产形轮4刃锥面的等距曲面∑_4的M_4点与∑_1的M_1点在参考点M接触时,∑_4和∑_1的单位法向量应     

简化526刨齿机刨刀夹角的计算公式

计算526刨齿机刨齿导轨夹角(δ1)的公式,按照机床说明书和一般书籍上介绍是:式中、t、h″──工件的周节和齿根高; α、 L──工件的压力角和节锥母线长。用这一公式计算起来比较复杂,而且也容易出错,我们作了如下的简化:即将h″=K,t=πm和L=(γ ──工件齿根角)代入(1)式,可得 当α=20时代入(2)式, 得当α=15°时,则这样,按照已知被加工的齿轮齿根角(γ),就可以很方便地计算出刨刀夹角,因而减少了计算的工作量和计算差错。简化526刨齿机刨刀夹角的计算公式@狄锦如$南京机床厂     

直齿圆锥齿轮鼓形接触面的加工

直齿圆锥齿轮的齿面设计成鼓形接触面具有很多优点，但加工鼓形齿面需采用专门设备或特殊刀具．本文所述在Y236型直齿锥齿轮创齿机上，无须机床改装，不采用特殊刀具，而是根据理论计算来调整机床获得鼓形接触员的方法．一、鼓形接触面的理论基础这种产工方法的理论根据，就是改变假想平顶齿轮（即机床擂台）的分银角，可以使被加工齿轮的分雄角6增大一个角度■δ，即被加工齿轮的分推角等于δ＋△δ。机床摇台分锥角的改变，是由滚切传动比和工件的安装角（即工件根锥角δf）所决定的，该切比改变后会引起压力角的改变，单纯改变滚切交换…