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根据《供热工程》(第四版)和《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》的要求,通过供暖热负荷供热调节的基本公式,对直接供暖热源和间接供暖热源供回水温度同供暖室外温度的关系公式进行详细计算和分析研究,得到锅炉房、热力站运行温度曲线图表及计算公式。并结合当地集中供暖运行温度曲线图表的应用,阐述采暖期按室外温度提供热源供回水温度以达到集中供热节能的意义。北方各地区集中供暖热源的供回水温度是根据采暖期的室外温度来确定的。推导出直接供暖热源和间接供暖热源的供回水温度同供暖室外温度的计算公式。 相似文献
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低温热水地板辐射供暖间歇运行研究 总被引:3,自引:1,他引:3
建立了低温热水地板辐射供暖系统间歇运行时室内热环境数学模型,利用模型计算了不同运行方式、内围护结构和内热源作用下室内热环境变化规律。发现此类供暖系统采用适当间歇运行即可满足室内热环境要求,运行时间主要受室外温度和内热源变化规律影响。当系统按冬季室外供暖计算温度设计时,在冬季室外平均条件下,系统夜间运行半天左右即可基本保证全天室内热环境要求。 相似文献
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为了研究燃煤机组锅炉深度调峰能力,建立了低负荷稳燃、水动力循环、宽负荷脱硝、空气预热器低温腐蚀及辅机安全相应模型,并基于Fortran语言编写了计算程序.其中低负荷稳燃计算模型中利用D-S证据论对锅炉深度调峰时的燃烧稳定性进行判断;水动力循环计算模型中采用非线性流动网络系统法计算水冷壁关键参数;宽负荷脱硝计算模型通过比较选择性催化还原(SCR)反应器入口烟温与催化剂最低运行温度间关系来确定锅炉能否正常脱硝;空气预热器低温腐蚀计算模型通过比较酸露点与最低壁温间关系来确定其腐蚀程度;辅机安全计算模型通过分析风机所需压头与风机特性曲线的匹配来判断其运行稳定性.结果 表明:华能陕西秦岭(秦华)发电有限公司660 MW锅炉在20%锅炉最大连续蒸发量负荷时水动力安全,一次风机运行在稳定区;所开发的计算程序可用于工程实践,为锅炉深度调峰提供了指导. 相似文献
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低温地板辐射供暖节能作用分析 总被引:2,自引:0,他引:2
低温地板辐射供暖地板与外围护结构内表面存在辐射换热,散热器供暖房间的散热器附近以及散热器上部热气流与外围护结构存在热流短路。文章在低温地板辐射供暖室比散热器供暖房间室内设计温度降低2℃的情况下,分别对三个典型地区这两种供暖方式在上述情况下造成的房间热负荷和供暖季平均耗热量进行计算。结果表明此条件下,低温地板辐射供暖房间的热负荷可降低10%~15%,节能率约为15%~20%。 相似文献
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为缓解区域内各省网的调峰压力,研究了多种耦合多电网调峰需求方案及统调比例设置方案;基于电网剩余负荷全时段平稳性和电网剩余负荷分峰谷时段平稳性,提出了两种不同的网际出力优化配置方法,并以华东简化系统为例进行了仿真分析。结果显示,按调峰压力现状设置权重及开放化设计统调比例最能协调各省网的调峰压力;两种网际出力配置方法均能有效缓解华东电网调峰压力。研究结果可为缓解区域各省网的调峰压力提供借鉴。 相似文献
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首先介绍了适用于寒区供暖的水源热泵及调峰供暖系统,指出该供暖系统的运行机制影响着运行的经济性。在不改变末端原有散热器的前提下,分析了该供暖系统主要运行参变量之间的关系。以系统运行费用为目标函数,推导出了系统运行时的优化模型。以哈尔滨某一小区从原有传统供暖方式改造为水源热泵及调峰供暖为例,对其进行了优化分析,得出了最优的系统方案及其运行情况,说明水源热泵及调峰供暖具有明显环保和经济效益。 相似文献
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在调峰锅炉起动前,提高炉内各设备部件金属的温度,对点火初期煤粉的迅速稳定着火燃烧具有非常特殊的作用。加装邻炉高温风现循环管,完善了邻炉高温风加热系统,从而保证了在起动过程中能连续使用邻炉高温风,使加燃系统更完善合理。 相似文献
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介绍了某电厂630MW亚临界汽轮机组基于阀点滑压运行优化的试验情况,提出“宽度滑压优化”的概念,即在5个常规负荷点(535MW、473MW、410MW、347MW和300MW)基础上,增加目前省电网调度对600MW容量等级机组要求的深度调峰下限负荷点(240MW)。通过不同负荷不同运行方式下的滑压比对试验,发现高压缸效率、高排汽温等指标参数的变化规律,确定调峰范围内最优的机组运行方式,同时也获得优化后的滑压运行曲线,并给出了滑压曲线背压项修正公式。与原滑压曲线相比,优化后滑压曲线尤其在深度调峰下限负荷中的应用有效地降低了机组发电热耗率和供电煤耗率,提高了机组运行的经济性和调峰性能。 相似文献
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主要研究了直接式原生污水源热泵冬季供暖工况下的自控调节特性。通过对系统的自动控制可知,当室内温度从20℃降到18℃时,频率控制器启动,系统各参数维持稳定,房间热负荷约为15kW,控制器未做出大的调节;随着室内温度从18℃上升,压缩机的频率降低,通过PID的调节控制,室内温度保持在18℃附近,此时热负荷为9.5kW,压缩机耗功降低了48%,COP从3.4上升到4.1。当室内温度在16~20℃之间变化时,控制器随室内温度高于或低于设定温度,自动做出调节。为了维持温度在18℃附近,房间的热负荷量约为11.5kW,功耗3kW,COP为4,蒸发器和冷凝器的传热系数分别为1192和292W/(m~2·K)。 相似文献
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Stanislav Viktorovich Chicherin 《国际可持续能源杂志》2019,38(6):603-614
A district heating (DH) system in the Russian city of Omsk has been considered as a case study. This study is based on the data set of temperature and demand recorded over two-year operation of the DH system. We provide an insight on how the heat demand profile is met by the control framework. The paper quantifies the DH system performance by using heat load curves, maximum, minimum and average values of temperature, paving the way for a modelling approach. Central heating process in Omsk in 2017 was generally smoother than in 2016, while peak values are also lower. In 2017, its supply temperature was about 5°C closer to the control curve. The dispersion of the points was reduced between 2016 and 2017, especially at higher outdoor temperatures. Further lowering annual and peak heat demand, which are respectively 4% and 9% lower in 2017 should be a priority in future. 相似文献
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