关于卧式容器的合理设计

(符号说明) C_2 腐蚀裕度,cm; D_i 容器内直径,cm; K 系数; L_o 简体长度(未包括封头直边),cm; N 系数,1/cm; V 容器容积,cm~5(文中已注有单位者除外) σ′_1 由弯矩M_1所引起的在跨距中点处筒体横截面最高点处的轴向应力,kgf/cm~2; σ′_2 由弯矩M_2所引起的在跨距中点处筒体横截面最低点处的轴向应力,kgf/cm~2;     

DSY-1300型电动试压泵

海门试压泵厂自行设计制造的DSY-1300型电动试压泵于1984年12月在该厂试制成功并通过技术鉴定。 1.型式与基本参数型式:立式双缸往复式额定排出压力:1300kgf/cm~2 低压缸工作压力:25±5kgf/cm~2 流量:额定排出压力时(两个柱塞工作):18l/h 压力25±5kgf/cm~2时(四个柱塞工作):701.5l/h 往复次数:100min~(-1) 柱塞行程:40mm     

温度压力补偿用乘除器运算式的修改

我厂83年从西安仪表厂订购了一套Ⅰ系列仪表,用作本厂乙炔气体的具有温度、压力补偿的流量测量系统(见图1)。原设计的数据为: h_(20)=250mmH_2O;t_(max)=50℃; t_(min)=0℃;p_(max)=0.36kgf/cm~2; p_(min)=0kgf/cm~2;p_a=1.033kgf/cm~2; t_d=0℃;p_d=0.238kgf/cm~2。     

一次压制成形1Cr18Ni9Ti椭圆形封头(Dg 500×3)的工艺装备

最近我厂承制某研究所的20台加注器,材质为1Cr18Ni9Ti,封头和壳体厚度均为3mm,上下二个椭圆形封头和壳体焊接而成,设计压力为10kgf/cm~2,水压试验为15kgf/cm~2,气密性试验为10kgf/cm~2。以前我厂压制这种较薄的椭圆形封头时,为了防止成形后表面有凹凸和绉折,采取如下措施:(1)板厚增加到4～5mm;(2)二次成     

如何选择伺服阀

在四通伺服阀控制驱动惯性负载的对称液压缸这种伺服系统中,可按以下步骤选择伺服阀:1.在可得到的供油压力P:(kgf/cm~2)下,针对所要求的静负载力F_s(kgf)确定液压缸有效面积A(cm~2):     

超高压阀门的设计和制造

随着石油化学工业的发展,公称压力大于1000kgf/cm~2的阀门已应用在乙烯、氢气、氮气等压缩系统和一些压力机的油压系统。我国先后设计、试制成 Pg1000、1500、2000、2500、4000、6000、10,000kgf/cm~2的超高压阀门。其中,Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门已标准系列化《Pg2500kgf/cm~2阀门型式和基本参数(JB1308-73)》。本文除叙述超高压阀门的一般设计和制造要求外,重点结合 Pg2500kgf/cm~2的超高压阀门作部分结构分析和介绍。     

ISO“V”形缺口试样由0.01～50.90kgf·m/cm~2冲击功换算为J对照表(试样截面面积0.8cm~2)

ISO的钢的Ⅴ型缺口梁式冲击试验,测定所吸收的能量用符号KV表示.在ISO R148规定测定所吸收的能量可不除以试样的堆截面面积;这时,按1kgf·m=9.80665J≈9.807J 来计算;当计算精度要求不高时,亦可取1kgf·m≈10J。ISO的钢的夏比冲击试验(U 形刻槽),测定所吸收的能量用符号KU 表示。本表由冯国光按1kgf·m/cm~2=7.8453J≈7.845J以4舍5入计算(试样截面面积为0.8cm~2)。     

Ω型膨胀节整体成形

我厂根据内等压成形原理,采用整体成形制造成功Ω型膨胀节。材质:OCr18Ni9Ti,设计压力:38kgf/cm~2,试验压力:57.2kgf/cm~2Ω膨胀节截面半径为φ48mm,内外径之比为760/906.2。该产品现已在装置中运转,使用情况良好。     

机械工业部石化通用机械工业局企业标准Pg≤800kgf/cm~2试压泵型式与基本参数

本标准适用于供各类压力容器、管道、阀门、蒸汽锅炉等作试压和试验室中获得高压液体的,额定排出压力≤800 kgf/cm~2的试压泵。1.型式1.1Pg≤800 kgf/cm~2试压泵分为下列型式:     

小型超高压泵站的研制

我厂设计和研制的XCBI 型超高压泵站,其工作压力为1250kgf/cm~2,流量从(低压20kgf/cm~2)4L/min 到(高压1250kgf/cm~2)0.18L/min,满足了一般工程工作油缸快进和工进的要求。若配上相应的机具,作为液压动力工具,也能满足某些特殊工程的需要。一、工作原理XCBI 型超高压泵站,是高低压二级泵的形式。它由电机、偏心轴、高压径向柱塞泵、低压摆线齿轮泵、卸荷阀和直动式溢流阀等组成。图1是XCBI 型超高压泵站的液压系统     

状态反馈在电液力控制系统中的应用研究

基本符号意义A——活塞作用面积(cm~2)B——活塞可动部分的粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)B_0——磁感应强度(G_(?))b_0——一级阀粘性阻尼系数(kgf·sec/cm)C_(KP)——泄漏系数(cm~5/kgf·sec)     

提高铸件质量的新途径——无机粘结剂锂玻璃

普通水玻璃砂加热后,抗拉强度为40kgf/cm~2,48小时后,由于吸潮,抗拉强度降低到8.2kgf/cm~2,影响了铸件质量。在型砂里加5％上海试剂二厂生产的新型无机粘结剂——锂玻璃,加热后抗拉强度就可提高5kgf/cm~2,48小时后可达到15kgf/cm~2(比原来提高6.2kgf/cm~2),大大提高了铸件的质量,同时改善了型砂的防潮性能和自硬性,固化也快。无机粘结剂锂玻璃经上海工业大学铸造教研组试用,效果很好。     

XIP微型高温三轴压力容器的研制

一、引言XIP微型高温三轴压力容器是在学部委员陈宗基教授指导下,由我厂设计研制的一种新颖的压力容器。容器承受三轴压力(轴压1200kgf/cm~2,围压500kgf/cm~2,孔隙流体压力450kgf/cm~2),工作温度室温～ 200℃,能     

膜式泵和压缩机膜腔曲面选择的探讨(二)

四、膜腔曲面的设计计算1.设计计算的原理已知:(1)设计对膜腔提出的容积要求Vcm~3(半)(2)所选用隔膜材料的许用应力[σ]许kg/cm~2(3)隔膜的厚度 h cm(4)隔膜材料的弹性模数 E kg/cm~2     

手动液压测力器

<正> 本文介绍一种测力范围为0～25kgf的液压测力器(见图示)。 1.设计原理该测力器是按加压力1kgf(包括手柄和活塞杆的重量)产生压强为1kgf/cm~2,即按压力表刻度盘上每一小格为1kgf的移动量来进行设计。 2.结构特点测力器的结构是由手柄、垫片、活塞杆、密封圈、压力表等构成。     

中国锅炉压力容器Ⅰ级无损检测人员第五期考试基础试题(一九八七年)

第一部分金属材料、产品制造工艺及锅炉压力容器基础知识和有关条例、规程、规则(55分) 一、是非题(在括号内,正确画○;错误画×;每题2分) 1.《锅炉压力容器安全监察暂行条例》适用于工作压力≥1kgf/cm~2的承压锅炉和各种压力容器。( )     

低碳马氏体在防滑链条上的应用

<正> 低碳钢或低碳合金钢经淬火后,可获得低碳马氏体组织。其组织形态为尺寸大致相等且近于平行的马氏体板条,而其亚结构在电子显微镜下的特征是马氏体板条内具有高密度的位错(经电阻法测得其密度为0.3～0.9×10~(12)cm~(-2))。由于低碳马氏体的组织形态与亚结构不同于一般高碳型的片状马氏体,而使其具有相当高的强度及良好的塑韧性。(σ_s=100～130 kgf/mm~2,σ_b=120～160 kgf/mm~2和σ_5≥10%,(?)≥40%及 Ak≥6 kgf/cm~2Ak-40℃≥5kgf·M/cm~2),在工程因而     

机械设计数据简易计算图表(五)

五、轴承和轴颈的计算 关于轴承理论上的论述和计算公式的推导这里不作赘述。 如图3所示,径向轴承轴须有端轴颈和中轴颈两种情况。本文介绍用简易计算图表对这两种轴颈进行设计计算。 1.求端轴颈之轴径的公式 式中: d为轴径(mm), W为载荷(kgf), l为轴颈长度(mm), δb为许用弯曲应力(kgf/mm2)。 2.求中轴颈之轴径的公式式中,l1为轴颈的图示部分的长度(mm),其它符号的含义同(14)式。 为简化(14)、(15)式的计算,使两式具有共同部分,现作如下变换: 令l/d=c,则l=c·d(16) 令:l1/l=C’,则l1=c’·l(17) 将(16)式代入(17)式得: 】:一C’·Cd(18) …     

40Mn2钢制高压气瓶的破裂分析

一、问题的提出根据气瓶出厂技术要求,满足供货要求的40Mn2钢制气瓶,每支均需通过水压试验(225kgf/cm~2)和气密试验(大于150kgf/cm~2)考核后,方可出厂。最近.在某高压容器厂用55批钢坯生产的气瓶中,有一支气瓶在进行气     

机械设计数据简易计算图表(二)

二、传动轴直径的计算 传动轴直径的计算方法大致有以下三种方式: 1)已知轴承受的扭矩T(kgf·mm)、允许扭转剪应力 r。(kgf/mm2),求传动轴的直径 d(mm)。 2)已知传递功率P(KW)、转速N(r/min)、允许扭转剪应力r。(kgf/mm2),求轴的直径a(mm)。 3)从刚度条件求传动轴的直径。此时,