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应用透射电镜分析方法,分层研究了经3.0 J/cm2、6 000次冲击磨料磨损后ZGMn8CrMo铸钢试样表层的微观组织和结构.结果表明,在表面层深6 mm范围内,ZGMn8CrMo铸钢发生了应变诱发马氏体相变,其相变机理为:随积累冲击能量的提高,材料的应变量增加,奥氏体基体依次发生位错、层错、孪晶并在孪晶表面形成马氏体晶胚并长大的马氏体相变过程. 相似文献
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积累冲击能量对ZGMn8CrMo表层应变诱发马氏体相变的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
在低、中等冲击能量条件下实现应变诱发马氏体相变是ZGMn8CrMo钢的重要服役特征.应用MLD-10型冲击磨料磨损试验机,研究了积累冲击能量与ZGMn8CrMo材料应变诱发马氏体相变量的关系.结果表明,随着积累冲击能量的增加,其应变诱发马氏体量增加,并得到了二者之间关系的经验公式:y=12.1 lnx 16.4,为探讨该材料的应用范围提供了依据. 相似文献
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强流脉冲离子束辐照金属Ti相变传热的数值分析 总被引:2,自引:0,他引:2
建立了强流脉冲离子束(HIPIB)辐照金属相变传热的理论模型.基于焓法发展的二维轴对称传热模型,考虑脉冲离子束源项的时间和空间分布,以及材料变热物性的影响,计算了能量密度为0.1—150J/cm^2,脉冲宽度为120ns的HIPIB辐照金属Ti的温度场.HIPIB辐照金属Ti发生熔化和烧蚀的临界能量密度分别为0.2和0.7J/cm^2.在脉冲辐照时间内、烧蚀深度单调增加,而液相层厚度呈先增加后减小、再增加的趋势.随着能量密度增加,最大烧蚀深度增加,150J/cm^2时可达29.25μm.最大液相层厚度则先增加后减小,80J/cm^2时最大液相层厚度为0.5μm.能量密度为70J/cm^2的HIPIB辐照金属Ti实验测定的烧蚀质量7.2mg与计算值大致相符。 相似文献
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严格控制化学成分、冶炼、造型及热处理工艺生产的ZG40CrMo钢件,经金相物理检验,其金相组织为:细针状马氏体 回火索氏体(约20%) 少量残余奥氏体;机械性能为:冲击韧度ak33.25J/cm^2;抗拉强度σb362.24N/mm^2;硬度HBS平均为332,均达到或优于国内先进水平。 相似文献
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采用新型分级淬火工艺生产高硅贝氏体球铁,将试样奥氏体化后,人常温介质中分级淬火,使球铁在230℃箱式电炉中等温转变成贝氏体组织,与传统的盐浴等温淬火贝氏体球铁进行比较。利用SEM、硬度计、冲击试验机等分析测试技术,对材料的微观组织和力学性能进行了研究。结果表明:采用分级淬火工艺生产高硅贝氏体球铁时,在Si含量大于3.3wt%时,对贝氏体相变具有显著的诱发作用,从而使贝氏体球铁组织细化,力学性能提高(52—56HRC、αK达12—15J/cm^2),并对此进行了理论分析。 相似文献
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设计了一种中碳低合金耐磨铸钢,生产的厚截面斗齿经过900℃正火,880~900℃双液淬火和200℃回火后,具有高的强韧性和硬韧性,且耐磨性优良。经测试,斗齿的心部硬度46HRC,冲击韧度22J/cm^2,2、7J动载磨损条件下的冲击磨损0.183g/h,达到并超过了进口产品的水平。 相似文献
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采用不同激光能量密度对贝氏体球铁进行淬火强化。结果表明.当激光能量密度大于2.9J/cm^3时.在淬火带的边缘易产生裂纹;而当激光能量密度为2.4~2.6J/cm^3时.可以显著提高贝氏体球铁基体的硬度。 相似文献
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超高锰钢耐磨性及其冲击磨料磨损行为的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过动载荷冲击磨料磨损试验及磨损后磨面硬度测量,利用SEM和TEM观察磨损表面形貌和磨损亚表层组织,研究了超高锰钢的耐磨性和冲击磨料磨损行为.结果表明,冲击功为0.5 J和1.0 J时,碳含量较低的超高锰钢耐磨性与普通Mn13相当,碳含量较高的超高锰钢耐磨性高于普通Mn13;冲击功为2.0 J时,超高锰钢具有好的耐磨性,是普通Mn13的1.21倍,磨面硬度较高.超高锰钢冲击磨料磨损后磨损亚表层的变形组织主要由高密度位错和变形带组成,磨损亚表层的变形带相互交叉、截割.依据实际工况条件,加工硬化和冲击韧度适当配合的超高锰钢耐磨性良好. 相似文献
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用20Cr、40CrSi和T10三种材料,热处理成近乎单相马氏体组织,分别作为动载三体磨粒磨损试验的上、下耐磨试样,研究了冲击载荷的变化对系统耐磨性的影响。结果表明:在冲击功为1.0J时,具有高碳马氏体的T10钢相互配副时,系统取得最佳耐磨性;当冲击功增加为3.6J时,具有中碳马氏体的40CrSi钢的相互配副时,其系统耐磨性最佳。原因在于冲击载荷的变化,改变了磨粒对材料的作用方式,使磨损机制发生变化。 相似文献
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通过Gleeble-1500热模拟试验机测量了26CrMo4钢的相变温度,然后对其进行910 ℃水淬和400~740 ℃回火处理,并用光学显微镜、拉伸试验、硬度试验和冲击试验研究了热轧态和淬火、回火后的显微组织和力学性能。结果表明:26CrMo4钢具有优良的淬透性,910 ℃水淬可得到原奥氏体晶粒细小均匀的马氏体组织。26CrMo4钢的强度和硬度随着回火温度的提高而降低,回火温度在400~600 ℃、600~640 ℃和640~730 ℃之间时,抗拉强度随回火温度升高而下降的速率分别为1.685、1.500和2.822 MPa/℃。26CrMo4钢的冲击性能随着回火温度的升高而提高,700 ℃回火时0 ℃冲击吸收能量达到227 J,但继续提高回火温度至730 ℃时0 ℃冲击吸收能量基本保持不变。26CrMo4钢640 ℃和700 ℃回火后均具有较好的低温冲击性能,-70 ℃冲击吸收能量仍分别可达81 J和110 J。 相似文献
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利用摩擦磨损试验探究不同激光功率下42CrMo钢激光熔覆层的耐磨性,采用SEM和OM观察了试样摩擦磨损前后的熔覆层组织形貌。结果表明:42CrMo钢基体的摩擦因数较大,且在该摩擦磨损后出现了严重的脆性剥落现象,激光熔覆层可以提升42CrMo钢的耐磨损性能;当激光功率为1600 W时,摩擦因数可降低至0.28,熔覆层表面SEM形貌较为光滑,耐磨性优异,熔覆层组织中的晶粒细化均匀,主要表现为细小的等轴晶,组织较为致密,从而提高了熔覆层的耐磨损性能。 相似文献
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稀土变质、多元微合金化高锰钢在破碎机齿板上的应用 总被引:4,自引:0,他引:4
对颚式破碎机齿板件,人们习惯了选用Mn13材料来制造。本文指出:在强烈冲击的高应力凿削磨损条件下,标准高锰钢不失为一种优良的抗磨材料,但值得注意的是对其进行变质处理,辅以多元微合金化强化是一条应引起重视的,旨在扩大和增强该类关春使用领域应用的强有力的工艺途径。 相似文献