热处理工艺和爆炸预硬化对高锰钢ZGMn13VTiMoRE组织和耐磨性的影响

运用金相、透射及扫描电镜和冲蚀磨损等试验方法，研究了不同水韧及时效工艺处理和爆炸预硬化对高锰钢组织和耐磨性的影响，提出了优化热处理工艺。研究结果表明，经优化热处理工艺和爆炸预硬化处理后，使ＺＧＭｎ１３ＶＴｉＭｏＲＥ钢得到细小，均匀的奥氏体晶粒，弥散分布的第二相质点，一定厚度的预硬化层和存在于基体中的大量形变层错及孪晶等，其耐磨性可提高４０％。     

电冶金铁基碳化钨复合材料热处理对组织和耐磨性的影响

所试验的电冶金铁基碳化钨颗粒复合耐磨材料(％：40WC，0．60C，1．80Cr，0．70Mo)的碳化物相为WC，(Fe3W3)C和Cr23C6，铸态材料经900℃退火后的硬度为HRC45，经1150℃淬火，1．50℃回火后复合材料中碳化物分布均匀，其韧性和耐磨性均高于1050℃淬火，1．50℃回火的材料性能。     

85Cr2MnMo铸钢耐磨性的研究

本文研究了用于磨机衬板的85Cr2MnMo铸钢的热处理工艺和显微组织对力学性能和磨料磨损性的影响,探讨了钢的显微组织和磨料磨损性的关系。结果表明,经860℃淬火,500—550℃回火的85Cr2MnMo铸钢具有优良的性能。在两体磨料磨损条件下,珠光体钢的耐磨性比索氏体钢好,而在三体磨料磨损条件下,则相反。     

提高高锰钢衬板(ZGMn13)耐磨性的试验研究

文章针对包钢选矿厂棒磨机衬板使用寿命偏低的实际情况,通过改进高锰钢化学成份,加入适当的合金及变质剂配比,配合相应的铸造热处理工艺,使衬板硬度增加30%,晶粒度提高3级,有效地提高了衬板耐磨性能.     

对转轴件热处理后产生裂纹剖析

利用光学显微镜、直读光谱仪和显微硬度计及模拟热处理等对转轴进行了裂纹产生原因的分析.结果表明:边缘和心部区域组织差异明显,存在组织应力.转轴裂纹位于圆弧台与轴身转角根部,正是应力集中处,组织应力与热应力叠加,造成淬火裂纹.     

提高Cr13Mo2高铬铸铁磨球耐磨性的研究

Cr13Mo2高铬铸铁球的原热处理工艺为940～970℃×4h空冷+200～250℃×4h回火,其硬度为HRC45～50。使用结果表明,消耗量仅比锻钢球减少10%。采用920～940℃×1.5h油冷(20号机油)+350℃×4h回火,磨球硬度可达到HRC62以上,寿命比锻钢球提高4倍。这是因为采用油淬火可获得全马氏体基体,回火后具有抗磨性与韧性的最佳配合     

铁基粉末冶金齿轮件的感应热处理

介绍了铁基粉末冶金齿轮件感应热处理设备的选择以及淬、回火参数对粉末冶金齿轮件产品质量的影响。     

氧化铝基耐火材料的高温耐磨性

采用新研制的高温耐磨性实验装置,测定了五种氧化铝基耐火制品的高温耐磨性能.结果表明:当材料处于弹性变形阶段时,随温度的升高,磨损体积变化不明显;当温度继续升高,材料达到塑性变形阶段时,磨损体积大幅度减小.以高硬度矿物相为主晶相的耐火制品更耐磨,但材料的烧结程度对耐磨性的影响更显著,对于具有同样主矿物相的材料,烧结程度越好,耐磨性也越好.高温下材料中产生低熔点液相时,缓冲了磨损,其作用超过矿物相硬度对耐磨性的影响.材料的磨损体积与其高温抗折强度紧密相关,在脆性变形阶段,高温抗折强度越高,磨损体积越小;在塑性变形阶段,材料的磨损体积和高温抗折强度均显著降低.     

热处理工艺和磨损冲击功对变质Mn8钢耐磨性的影响

研究了不同热处理工艺和磨损冲击功对变质Ｍｎ８钢耐磨性的影响。结果表明,在相同的热处理工艺条件下,变质Ｍｎ８钢的耐磨性随磨损冲击功的增大呈先增后减的规律,在１Ｊ磨损冲击功处出现耐磨性峰值;在１Ｊ磨损冲击功条件下,变质Ｍｎ８钢的耐磨性以弥散处理时最好,固溶处理时次之,时效处理时最差,且耐磨性随时效温度的提高而降低;在０．５Ｊ、１Ｊ和２Ｊ磨损冲击功时,变质Ｍｎ８钢的主要磨损机制分别为显微切削＋凿坑变形、显微切削＋浅小凿坑＋轻微剥落、累积变形疲劳剥落;最佳耐磨性时的磨损机制为显微切削＋浅小凿坑＋轻微剥落     

EM型中速磨煤机在湛江钢铁的应用

磨煤机的作用是将一定硬度的原煤块研磨为一定细度的煤粉,喷入高炉以代替部分焦炭。中速磨煤机相对于球磨煤机在投资、占地面积、能耗、环保等方面有明显优势,目前在高炉喷煤领域基本使用中速磨煤机,选择合适的品种型号,对保证高炉的生产、降低成本等方面都有重要意义。介绍了EM型中速磨煤机的基本结构和工作原理以及优缺点,重点描述了EM125型中速磨煤机在宝钢湛江炼铁厂2座5 050 m3高炉喷煤中的应用情况。近2年的运行实践表明,该磨煤机满足高煤比高产量的生产实际要求,设备安全可靠、维护简单、研磨件寿命长。     

激光选区熔化成形S136模具钢热处理组织和性能研究

激光选区熔化是非平衡凝固过程,成形过程会产生热应力及组织应力,造成金属零件开裂、变形等缺陷,后期热处理是改善激光选区熔化金属零件微观组织和提升性能的有效手段。本文研究了后期热处理参数（热处理温度、保温时间及冷却方式）对激光选区熔化成形的S136模具钢零件微观组织和性能的影响。结果表明:最优热处理参数为1050℃,保温30 min,水冷。在最优热处理工艺下S136模具钢试样洛氏硬度达到HRC 53.7,比热处理之前提高了8.6%,洛氏硬度标准差比热处理之前降低了37.14%,硬度均匀性得到显著改善;试样的耐磨性、最大显微硬度和最大弹性模量比热处理前分别提升33.5%、3.3%和8.6%;试样的熔池形态鳞状形貌结构消失,碳化物相CrFe₇C_0.45溶解,组织均匀,基本呈现各向同性特征。     

热处理工艺对Cr12MoV钢组织、硬度及耐磨性的影响

本试验研究了不同淬火和回火工艺热处理对Cr12MoV钢组织、硬度和磨损性能的影响。实验结果表明:当在1050~1100℃范围内淬火、520℃回火时,得隐针马氏体+少量残余奥氏体组织,材料硬度与耐磨性均较好;当在1100℃淬火,各温度二次回火硬度均较一次回火高,当在550℃回火时,试验钢实现二次硬化,且残余奥氏体大量转变,硬度和耐磨性达最大值,材料性能最优。     

提高三角形金刚石多晶烧结体耐磨性的研究

采用粉末冶金方法进行人造金刚石多晶体的烧结。研究了提高多晶烧结体耐磨性的方法。通过工艺配方的确定、合成条件的选择、调整真空净化处理工艺以及使用高品质人造金刚石等措施，提高了多晶烧结体的耐磨性。     

钢的热处理过程的技术改进

钢作为一种结构材料的重要合金在工业生产中有着很重要的作用。通过热处理方式改变钢的微观组织结构可以提高钢的性能。例如，奥氏体快速冷却会得到马氏体，而奥氏体慢速冷却时则会得到珠光体，因此，钢的微观结构和力学性能都是与它的热处理密切相关的。本文主要研究了在热处理过程中加电压对于钢的性能的影响。     

高钒铸铁的组织、机械性能和耐磨性

制备了1．38％C-4．16％C和5．25％V～15．50％V的系列合金,X射线衍射检测表明,合金存在3种相,即铁素体,合金渗碳体和VC。碳化物。检测了共晶结构（共晶线）下C与V含量之间的关系,以及S。的共晶溶解度,除共晶结构外,高V铸铁基体组成如下：合金铁素体,粒状珠光体和层状珠光体,也有合金渗碳体＋粒状珠光体,粒状珠光体＋层状珠光体的混合组织,结果表明,从铁素体基体到粒状珠光体再到层状珠光体基体,硬度HB,抗拉强度Rm,屈服强度R0.2都增大,而伸长率如下降。磨损试验用2种方式,“试样一砂纸磨损”试验（P1）,“试样一对比试样磨损”试验（P2）。P1试验得出的结果为,（a）铁素体基体合金的硬度最低（182—189HB）,耐磨性最低（S=3．14～3．93mg／m）,（b）珠光体基体硬度范围为387—416HB,耐磨性与高锰钢相当（约S=2mg／m）,（C）层状珠光体＋粒状珠光体基体,硬度在322—401HB,有最高的耐磨性,S=0．24—0．62mg／m。总的来说,试验P2表现的耐磨性比P1高。     

热处理对化学镀Ni-Zn-P合金性能的影响

借助材料分析检测技术及手段,检测到不同热处理温度对Ni-Zn-P镀层的组织结构、硬度和耐腐蚀性的影响.结果表明:当热处理温度为400℃时,镀层的性能最好.     

热处理Mg-9Y-1Cu合金的组织结构及力学性能

采用金相显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、XRD等方法研究了热处理Mg-9Y-1Cu合金热处理后的组织结构,利用万能材料试验机测试样品的力学性能,用SEM研究了材料的断裂机理。结果表明,T6处理样品晶粒内部析出层片状14H结构LPSO相。经过挤压,T1合金晶粒明显减小,晶界增多,在晶间及晶粒内部弥散分布着细小第二相。挤压后人工时效样品(T5合金)晶粒长大,且析出的第二相数量有所增多。T6合金屈服强度和抗拉强度分别达到97 MPa和193 MPa。T1合金细化的晶粒和弥散分布第二相使得合金的综合力学性能显著提高,达到商用AZ系列镁合金的强度。T5合金伸长率有所下降,而强度变化不明显。     

冷轧工作辊的热处理研究

一、冷轧辊的预备热处理 冷轧辊的热处理要通过调整工艺参数达到如下目的：一是得到适当的表面硬度;二是对于一定化学成分的轧辊,得到最佳的碳化物体积分数,以增强耐磨性并能较好地保持表面的毛化状态;三是得到足够的淬硬层深度,以减少或避免返修淬火处理。     

06Ni9钢热处理工艺对组织性能的影响

因06Ni9（w（Ni）为9％）钢在不同的热处理条件下性能变化较大,则研究了二次淬火时06Ni9的微观组织结构,分析了组织演变规律及其对性能的影响。研究结果表明06Ni9钢二次淬火加回火后冲击韧性稳定提高,是由于残余奥氏体和组织结构稳定导致的双重效果。