回火温度对20CrMnMo和17Cr2Ni2Mo钢渗碳层的强韧性及耐磨性的影响

研究了不同低温回火温度对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢渗碳层强韧性和耐磨性的影响，结果表明，在１８０－２６０℃之间，随着回火温度升高，两种钢的硬度逐渐下降，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢的冲击韧性于２２０℃时出现峰值，２４０－２６０℃时明显下降，２０ＣｒＭｎＭｏ钢的冲击韧性变化不明显，似乎２２０℃时出现不明显的峰值，显微硬度沿层深的分布及耐磨性逐渐下降。     

几种渗碳钢的接触疲劳和弯曲疲劳性能

用滚轮试样和三点试样研究了２０ＣｒＭｎＴｉ，２０ＣｅｒＭｎＭｏ，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ和２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ四种渗耐烦钢的接触疲劳性能和弯曲疲劳性能。结果表明，２０ＣｒＭｏｎＭｏ钢的接触疲劳性能最高，２０ＣｒＭｎＴｉ钢的最低。     

组织遗传对粒状贝氏体钢力学性能的影响

研究了组织遗传对１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢粒状贝氏体组织形态和性能的影响。结果表明，１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢板条马氏体非平衡组织经加热获得条型粒状贝氏体，且贝氏体小岛排列具有明显的方向性；有着遗传特征的粒状贝氏体钢具有较高的强韧性和较高的热强性。     

17Cr2Ni2Mo钢粒状组织和粒状贝氏体的断裂特性

研究了１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢粒状组织和粒状贝氏体经低温和高温回火后的断裂特性。结果表明；粒状组织和粒状贝氏体经低温回火后，由于Ｍ－Ａ岛的分布，尺寸及应变诱发相变的影响而具有良好的强韧性，特别是其断裂韧性Ｊ１ｃ值较板条马氏体几乎高了一倍；而经高温回火后，由于Ｍ－Ａ岛分解出来的碳化物的偏聚，呈现出准解理特征，其断裂韧性远低于回火索氏体。     

20Cr2Mn2Mo钢组织遗传的金相组织研究

本文通过２０Ｃｒ２Ｍｎ２Ｍｏ钢组织遗传的研究表明,该钢的非平衡组织,经二次加热流传火可以产生组织遗传。     

几种渗碳钢的静弯和冲击特性

用无缺口和有缺口试样研究了几种渗碳钢的静弯特性和冲击特性，结果表明，渗碳层由表及里成分和组织的变化使缺口深度性能的影响规律复杂化，塑性和韧性越差的钢其缺口脆化作用越小，从而使缺口性能上的差异比无缺口时性能上的差异变小，从静弯强度，挠度，弹塑性功，裂纹扩展功以及缺口冲击韧性等几个方面综合考虑，２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ和１７ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢的性能优异，２０ＣｒＭｎＴｉ钢较差，性能最差的是２０ＣｒＭｎＭｏ钢，     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNb热疲劳性能的影响

采用Ｕｅｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具钢４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的热疲劳抗力有所下降。试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。     

20CrMnSiNi2A钢淬透性

采用末端淬火法研究了２０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的淬透性及其影响因素。结果表明，钢中加入Ｎｉ元素，适当提高淬火加热温度均能有效地改善２０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的淬透性。     

Mn对热作模具钢4Cr3Mo2NiVNB热疲劳性能的影响

采用Ｕｏｄｅｈｏｌｍ法研究热作模具４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ和添加剂１．５％Ｍｎ后该钢的热疲劳性能。结果表明，添加１．５％Ｍｎ后，４Ｃｒ３Ｍｏ２ＮｉＶＮｂ钢的疲劳抗力有所下降，试验结果同时表明，影响热作模具钢低周热疲劳的主要因素是钢的断裂韧性。     

20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨

２０Ｃｒ２Ｍｎ２Ｍｏ钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂（太原０３００２４）田香菊李祝群ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＣｒａｃｋｉｎｇＣａｕｓｅｏｆＣａｒｂｕｒｉｚｅｄ２０Ｃｒ２Ｍｎ２ＭｏＳｔｅｅｌａｆｔｅｒＡｉｒＣｏｏｌｉｎｇＴｉａｎＸｉａ...     

齿轮的渗碳和淬火

简述了渗碳淬火齿轮的常见缺陷及其预防措施,齿轮渗碳前的预备热处理,20CrMo、20CrMnMo、20CrNi2Mo、20Cr2Ni4和18Cr2Ni4W等齿轮用钢渗碳气氛的碳势控制和渗碳后淬火温度的选定等。     

渗碳淬硬层残余应力的分布特征

以17Cr2N i2Mo钢齿轮和20CrMnMo钢代表性试样为对象,测试了深层渗碳淬硬层的残余应力。对多种渗碳淬硬层残余应力的分布特征和对疲劳性能影响进行了比较研究。通过硬化层残余应力测试,掌握硬化层残余应力分布特征,可为较合理地确定重载大模数齿轮的有效硬化层深度提供技术支撑。     

17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢的动态再结晶行为及热加工图

利用Gleeble-3800热模拟试验机得到17Cr2Ni2MoVNb和20Cr2Ni4A齿轮钢在1000~1150 ℃、0.01~10 s^-1的流变应力曲线,构建了两种钢的动态再结晶Avrami动力学模型和热加工图。结果表明,两种钢在高变形温度、低应变速率下易发生动态再结晶。17Cr2Ni2MoVNb钢中较高的Nb和Mo含量对动态再结晶的抑制作用大于20Cr2Ni4A钢中的高Ni含量的影响,导致在相同的热变形条件下17Cr2Ni2MoVNb钢的动态再结晶体积分数小于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的最佳热加工工艺参数为:温度为1050~1150 ℃、应变速率为0.1~0.6 s^-1;20Cr2Ni4A钢的最佳加工参数为:温度为1100~1150 ℃、应变速率为3.3~5.5 s^-1。     

不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的原位合成MoB/NiCr涂层的组织结构与性能

采用超音速火焰喷涂技术沉积含3种不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比（1:1,2:1和3:1）的Mo-B-Ni-Cr球磨复合粉末以原位反应制备获得MoB/NiCr涂层。采用扫描电子显微镜（SEM）和X射线衍射仪（XRD）分析了MoB/NiCr涂层的组织结构和物相。同时讨论了不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比对涂层的组织结构、硬度、结合强度和耐腐蚀性能的影响。研究结果表明,(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比为1：1的MoB/NiCr涂层孔隙率最低及涂层厚度最大。在3种涂层中均原位反应生成了Mo₂NiB₂三元硼化物,且随着(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的增加,涂层中三元硼化物含量随之增加,涂层的硬度值增加,结合强度反而随之降低;由于涂层中三元硼化物的原位生成,MoB/NiCr涂层的硬度值均高于316L不锈钢基体。通过能谱和XRD分析发现,经过360 h熔融锌腐蚀试验后,涂层表层中没有发现锌元素及其金属间化合物,然而随着(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的增加,涂层的孔隙率增加及厚度降低。最后,综合分析可得,相比其他涂层,(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比为1:1的MoB/NiCr涂层具有更好的耐熔融锌腐蚀能力。     

固溶处理对Ni48Cr21Cu2Mo合金组织与力学性能的影响

采用材料分析模拟软件(JMatPro)、X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)等研究了Ni48Cr21Cu2Mo合金棒材随不同制度固溶处理后组织性能的演化规律。平衡相图计算结果显示,温度超过990 ℃时,合金基体组织基本已为γ相,在870~1008 ℃存在Laves相,870 ℃以下析出δ、γ′和σ相。合金显微组织研究结果显示,随着固溶温度的升高,晶粒尺寸不断长大、颗粒相逐步回溶,经1010 ℃固溶处理后的显微组织最均匀且其中颗粒相已基本回溶。时效后,合金中析出γ′相和γ″相,晶界出现粒状δ、σ复合相。经1010 ℃×1 h固溶并在718 ℃×8 h+622 ℃×8 h时效处理后的Ni48Cr21Cu2Mo合金具有优良的综合力学性能。     

改善中碳Cr-Mn-Si钢淬透性的合金化研究

借助于传统的末端淬火试验方法研究了添加Mo、Mo+B和Mo+Ni对改善中碳Cr-Mn-Si钢淬透性的有效性。结果表明,中碳Cr-Mn-Si钢及分别添加Mo、Mo+B和Mo+Ni时形成粒状贝氏体相变倾向较大,端淬试样空冷端即形成粒状贝氏体,因此端淬曲线上无法得到符合SAE J406标准的理想临界直径(D_I)等淬透性定量信息。然而,端淬曲线的硬度与微观组织对应关系证明添加Mo、Mo+B和Mo+Ni均可降低粒状贝氏体相变倾向,增大马氏体形成能力,从而改善淬透性。虽然添加Mo+B时抑制粒状贝氏体相变、改善淬透性的效果明显,但易受钢中的冶炼残留Al和N的影响,而添加Mo+Ni复合改善淬透性的作用更具优势,且不受钢中的冶炼残留Al和N的影响,因此添加Mo+Ni成为改善中碳Cr-Mn-Si钢淬透性优选的合金化方向。     

20Cr2Ni4A钢和17Cr2Ni2MoVNb钢渗碳层的组织与性能

研究了相同热处理工艺下20Cr2Ni4A和17Cr2Ni2MoVNb钢渗碳层的组织和性能特点。结果表明,17Cr2Ni2MoVNb钢的原材料和热处理后的晶粒比20Cr2Ni4A钢的均匀细小,经淬火+低温回火后,20Cr2Ni4A钢心部晶粒度等级为7级,17Cr2Ni2MoVNb钢心部晶粒度等级为8级。渗碳层晶粒呈梯度变化,最外层最粗但仍与心部晶粒尺寸相当;这得益于V、Nb等微量元素形成的碳化物对晶界的钉扎作用,同时因为含有更多的碳化物颗粒使得17Cr2Ni2MoVNb钢的显微硬度略高于20Cr2Ni4A钢。17Cr2Ni2MoVNb钢的渗层比20Cr2Ni4A钢的具有更高的硬度和更多的碳化物使其耐磨性更优。