共查询到20条相似文献,搜索用时 78 毫秒
1.
镁基复合材料研究的回顾与展望 总被引:11,自引:1,他引:11
综述了镁基复合材料的研究概况,着重介绍了镁基复合材料的制备方法、性能和界面行为。最后,对镁基复合材料的研究方向提出了一些看法和展望 相似文献
2.
3.
4.
5.
镁基复合材料的制备方法与新工艺 总被引:4,自引:0,他引:4
综述了镁基复合材料的不同制备方法,尤其是对一些新型制备方法进行了着重介绍,针对性地分析了不同制备工艺对复合材料组织、结构、性能的影响,提出了今后镁基复合材料研究重点是开发新型增强相材料与原位反应合成技术、优化现有制备工艺、大规模制备高性能镁基复合材料. 相似文献
6.
采用搅拌铸造法制备了体积分数为6%的SiCp/6061复合材料。通过高温蠕变试验、金相观察(OM)、断口形貌扫描(SEM)及能谱分析(EDS),研究其不同温度下的蠕变性能并分析蠕变断裂机制。结果表明:温度对SiCp/6061铝基复合材料的高温蠕变性能有很显著的影响,温度越高,蠕变性能越差;在250℃、80 MPa的应力下,SiCp/6061铝基复合材料的蠕变寿命约为14 h,而6061铝合金经280 min即发生断裂。由此可以认为,SiCp/6061铝基复合材料比基体合金具有更好的抗高温蠕变能力;复合材料的蠕变断裂机制是首先沿SiCp/Al界面产生塑性撕裂的裂纹源,微裂纹沿晶界扩展,最终发生断裂。 相似文献
7.
采用机械搅拌与高能超声处理相结合的分散方法制备了纳米SiCp增强的镁基复合材料,研究了基体及其复合材料从常温到300 ℃温度范围内的磨损性能.结果表明,基体和复合材料在试验温度范围内的磨损量都经历了从轻微磨损到严重磨损的转折点,复合材料的转折温度要比基体材料的高.轻微磨损阶段主要发生磨粒磨损和粘着磨损,当温度超过临界转变温度后,磨损机制转变成严重的粘着磨损和大片的剥层磨损,并伴随着严重的氧化磨损. 相似文献
8.
TiC/AZ91D镁基复合材料高温压缩变形行为 总被引:7,自引:0,他引:7
利用自发渗透原位合成法制备了不同体积分数的TiC增强AZ91D镁基复合材料,研究了不同压缩应变速率以及不同变形温度下复合材料的热变形行为,计算分析了不同温度下应变速率敏感指数(m)和表观激活能(Q)与TiC含量的关系.结果表明:TiC/AZ91D复合材料压缩流变应力随TiC含量的增加而升高;TiC含量相同时,流变应力随温度升高或初始应变速率减小而降低.m值随变形温度升高而增大;变形温度以及压缩应变速率相同时,m值随TiC含量升高而增大.Q值依赖于温度、应变速率和TiC含量及其分布,不同条件下其高温变形机制有所差异. 相似文献
9.
综合评述了颗粒增强镁基复合材料的国内外研究进展情况,并对其增强机制、制备方法、力学性能等方面进行了分析和介绍。最后指出了制备颗粒增强镁基复合材料存在的问题,并提出了展望。 相似文献
10.
11.
硼酸镁晶须增强镁基复合材料高温蠕变性能 总被引:1,自引:0,他引:1
通过高温蠕变试验并对微观组织及蠕变断口形貌进行了观察,研究了硼酸镁晶须增强镁基复合材料在高温下的蠕变性能.结果表明,高温对AZ91D合金的抗蠕变性能具有很大的影响.硼酸镁晶须增强镁基复合材料在300℃、30 MPa下的蠕变寿命达到了约24 h,而基体合金只有6 h,说明硼酸镁品须对基体合金的增强作用明显.硼酸镁晶须增强镁基复合材料比基体镁合金的蠕变速率低2~3个数量级.发现了沿晶滑移和由于晶须拔出导致与基体结合的松动而产生的部分镁合金整体脱落是复合材料蠕变破坏的主要原因. 相似文献
12.
研究ZK31+4Si镁合金经等通道转角挤压 (ECAP) 后的微观组织和高温蠕变行为。结果表明,ECAP挤压可显著细化原铸态组织中粗大的汉字状Mg2Si相,并使其趋于均匀弥散分布。ECAP挤压后试样的抗蠕变性能明显优于铸态试样,在温度为473 K,应力为70 MPa的条件下,8道次挤压试样的稳态蠕变速率约为铸态试样的1/15,蠕变寿命提高近8倍。由稳态蠕变速率与应力的对数曲线关系求得473 K下4道次挤压和8道次挤压试样的应力指数n均约为4,同时按位错蠕变机制,当应力指数n=4时,理论计算所得稳态蠕变速率与实验值非常吻合,说明在本实验条件下发生的是位错蠕变。 相似文献
13.
等通道转角挤压ZK31+4Si镁合金的显微组织及高温蠕变行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究ZK31+4Si镁合金经等通道转角挤压(ECAP)后的微观组织和高温蠕变行为。结果表明,ECAP挤压可显著细化原铸态组织中粗大的汉字状Mg2Si相,并使其趋于均匀弥散分布。ECAP挤压后试样的抗蠕变性能明显优于铸态试样,在温度为473K,应力为70MPa的条件下,8道次挤压试样的稳态蠕变速率约为铸态试样的1/15,蠕变寿命提高近8倍。由稳态蠕变速率与应力的对数曲线关系求得473K下4道次挤压和8道次挤压试样的应力指数n均约为4,同时按位错蠕变机制,当应力指数n=4时,理论计算所得稳态蠕变速率与实验值非常吻合,说明在本实验条件下发生的是位错蠕变。 相似文献
14.
15.
Particle reinforced magnesium matrix composite(PMMC) possesses the merits of high specific strength, high specific modulus, better dimensional stability, good wear resistance and lower production cost, which is thought as a promising material in the field of aerospace, automobile, electronic communication, etc. To eliminate the casting defect, the PMMC is usually experienced hot deformation process. The present paper mainly focuses on the deformation behavior of PMMCs. First, the development of PMMCs based on particle size is introduced. Then, the hot deformation technology and deformation mechanism of PMMCs at elevated temperature are given and analyzed, respectively. After reviewing the dynamic recrystallization and texture of PMMCs, its future development is suggested based on the current research progress. 相似文献
16.
17.
归纳了典型铸造镁合金的疲劳强度和疲劳寿命研究现状,介绍了铸造镁合金疲劳裂纹的萌生及扩展机制,以及基体组织、晶粒尺寸、第二相、铸造缺陷和工作环境等多种因素对镁合金疲劳性能的影响规律,总结了提高镁合金疲劳性能的方法,最后对铸造镁合金疲劳方面的研究进行了展望。 相似文献
18.
采用自制的压蠕变试验装置研究了锆对ZA2 7合金压蠕变行为的影响。结果表明 ,在试验温度 2 0℃~ 1 60℃和压应力 50MPa~ 1 37 5MPa范围内 ,ZA2 7 Zr和ZA2 7合金压蠕变第一阶段的变形量和稳态蠕变速率随着温度和应力的增高而增大 ,但在 1 0 0℃以下时 ,ZA2 7 Zr合金第一阶段的蠕变量及稳态蠕变速率低于ZA2 7合金 ,合金的压蠕变抗力高于ZA2 7合金 ,在 1 60℃则相反。合金的压蠕变行为可用等式 :lnt=C -nlnσ +Q RT表达 ,其中 ,材料结构常数C不同导致两种合金的蠕变行为不同。ZA2 7 Zr合金的应力指数n和蠕变激活能Q分别为 3 63和 87 32kJ·mol-1 ,ZA2 7合金的应力指数和蠕变激活能分别为 3 46和 81 0 9kJ·mol-1 。表明Zr的加入并不影响ZA2 7合金的蠕变机制 ,均由锌的点阵自扩散和位错的攀移控制 相似文献
19.
20.
镁合金报废产品的回收处理是镁合金绿色材料生命链中的重要环节.介绍了镁合金产品的应用前景,分析了报废镁合金产品回收处理技术的现状,重点介绍目前可用于回收处理报废镁合金产品的方法以及检验回收处理效果的技术. 相似文献