非恒温电解液中AA5083Al-Mg合金阳极氧化膜的制备及其耐蚀性

采用硼酸-硫酸-草酸电解液在铝合金表面制备有序多孔层,研究阳极氧化过程中电流随时间的变化,分析界面反应并计算膜层的生长效率。采用扫描电子显微镜、交流阻抗和动电位极化曲线研究膜层的微结构及其在不同温度环境下的耐蚀性。结果表明：在氧化层界面双离子层浓度的增大有利于提高膜层的生长效率。所制备的阳极氧化膜厚度为8-9μm,孔径为10-14 nm,膜层的微观形貌受金属基体组织结构的影响较大。在沸水封闭后膜层为分层结构,表面呈细片状。氧化膜层封闭后能够明显降低试样的自腐蚀电流密度,且耐蚀性随着环境温度的升高而具有更好的稳定性。     

5083铝合金与2205不锈钢在天然海水中的电偶腐蚀行为

研究了5083铝合金与2205不锈钢在不同面积比条件下青岛天然海水环境中的电偶腐蚀行为,得到了电偶混合电位和电偶电流。结果表明,2205不锈钢与5083铝合金形成电偶时,由于自腐蚀电位的差值较大,容易造成明显的电偶腐蚀。无论阴阳极面积相等还是在大阴极小阳极的情况下,5083铝合金与2205不锈钢均形成电偶腐蚀,都会加速5083铝合金的腐蚀,2205不锈钢则会受到保护。因此,在海水环境中要避免这两种材料的直接接触,必须采取绝缘防护措施。     

5083铝合金表面钛铝基耐蚀涂层与TA2钛合金接触腐蚀

针对5083铝合金与TA2钛合金接触腐蚀问题,采用超音速微粒沉积技术在5083铝合金表面制备Ti-45Al-7Nb-4Cr耐蚀涂层,采用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对涂层截面和与基体界面进行测试,分析涂层孔隙率和与5083铝合金基体的结合机制;采用电化学工作站测试5083铝合金、TA2钛合金、TiAl合金铸锭和涂层的极化曲线,并对比研究5083铝合金、TiAl合金铸锭和涂层与TA2钛合金接触腐蚀敏感性。结果表明:涂层孔隙率为1.4%,涂层与基体结合机制为机械结合,通过在5083铝合金表面制备Ti-45Al-7Nb-4Cr合金防护涂层后,可使材料电极电位由-913.90mV升高到-572.47mV,与TA2钛合金的接触腐蚀电流密度由16.2μA/cm2降为0.21μA/cm2,接触腐蚀敏感性由E级降到A级,解决了铝合金与钛合金的接触腐蚀防护问题。     

WC_p/2024Al基复合材料的腐蚀机理

采用动电位阳极极化法对体积分数为11.4%WCp/2024Al基复合材料及其基体合金在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性能进行研究。结果表明,由于WC颗粒的加入,提高了WCp/2024Al基复合材料的腐蚀速度。通过对恒电位极化后试样观察发现,WCp/2024Al基复合材料腐蚀机理为富Cu相作为阴极区与其周围的贫Cu区作为阳极区构成电偶腐蚀以及WC颗粒与基体间的协同腐蚀作用。这种双重的电偶腐蚀致使复合材料腐蚀速度加快。     

工艺参数对Al合金阳极氧化膜腐蚀行为的影响

用电化学极化和扫描电镜(SEM)观察法,研究了电流密 度、氧化时间和氧化温度等工艺参数对LC4铝合金阳极氧化膜的厚度、显微形貌和在NaCl溶 液中耐蚀性的影响，讨论了影响氧化膜耐蚀性的机制，提出了提高耐蚀性的最佳阳极氧化工 艺参数.     

AM60镁合金与铜合金及铝合金偶接后的大气腐蚀行为

研究了AM60铸造镁合金与H62铜合金、LY12铝合金组成的电偶对在北京地区室外曝晒3个月和6个月后的大气电偶腐蚀行为及规律.结果表明:镁合金始终是电偶对中的阳极,当其与H62铜合金和LY12铝合金偶接时,其腐蚀速率增加1～7倍;镁合金与H62铜合金偶合后,其大气电偶腐蚀效应大于其与LY12铝合金组成的电偶对的大气电偶腐蚀效应;在6个月的实验周期内,随着曝晒时间的延长,镁合金在北京地区大气环境中的电偶腐蚀效应呈上升趋势;试样表面润湿时间短是造成AM60镁合金在北京曝晒第一个实验周期(2003.12～2004.2)的电偶腐蚀低于第二个由实验周期(2004.3～2004.5)的主要原因;北京地区高自然降尘量对镁合金电偶腐蚀将起到加速的作用.     

不同晶粒尺寸5083铝合金晶间腐蚀和应力腐蚀开裂的差异性

通过冷轧和退火获得具有不同晶粒尺寸(8.7～79.2μm)的5083铝合金板.研究其微观结构、晶间腐蚀(IGC)、应力腐蚀开裂(SCC)和裂纹扩展行为.结果表明,粗晶粒样品表现出更好的抗IGC性能,其腐蚀深度为15μm.慢应变速率测试结果表明,细晶粒样品表现出更好的抗SCC性能,敏感性指数ISSRT为11.2％.此外,...     

车用轻质材料铝合金/CFRP在3.5% NaCl溶液中的腐蚀行为

采用浸泡失重法和极化曲线法研究了螺栓螺母紧固件连接的三种铝合金和碳纤维环氧树脂复合材料(CFRP)的腐蚀行为;利用光学显微镜和台阶仪分别表征了腐蚀形貌和蚀坑深度,研究了CFRP表面粗糙度对腐蚀行为的影响。结果表明,偶合样品中金属表面发生电偶腐蚀和缝隙腐蚀,铝合金的腐蚀程度与自身的耐蚀性成正比;随着复合材料表面粗糙度的增加,铝合金发生腐蚀的面积增大,腐蚀深度减小。     

Ti离子注入对Al阳极氧化膜层阻抗性质的影响

对L3纯Al进行了Ti离子注入与阳极氧化,用X射线光电子能谱仪（XPS）分析了阳极氧化膜层的表面成分,利用电化学阻抗谱（EIS）研究了阳极氧化膜的腐蚀行为,结果表明,Ti离子以TiO2的形式存在于Al阳极氧化膜层中,Ti离子的注入并不影响Al阳极氧化膜的非晶结构,Ti离子注入可以使Al阳极氧化膜在酸性和碱性的NaCl溶液中的阻抗参数R明显提高,参数C降低。     

The degradation of corrosion resistance for Al 5083 alloy after thermal and superplastic forming processes

Corrosion behavior, particularly the intergranular corrosion susceptibility of a superplastic Al 5083 alloy (denoted as Al 5083S) and a non-superplastic Al 5083 alloy (denoted as Al 5083N) with various thermal processes and a superplastic forming process, has been systematically evaluated. The nitric acid mass loss test (NAMLT) according to ASTM G 67 indicated that the weight loss of Al 5083S was larger than that of Al 5083N, which was due to the finer grain size in the former alloy. It also showed that superplastically formed specimens of Al 5083S and the specimens of Al 5083S and Al 5083N treated with the same thermal process as the superplastically formed specimens suffered from severe intergranular corrosion. The serious intergranular corrosion of these specimens was attributed to the formation of continuous β (Mg₂Al₃) precipitates at grain boundaries, i.e., the sensitization effect. Such a detrimental effect can be eliminated by a postforming annealing treatment at 345 °C for 1 h. Furthermore, electrochemical measurements in a 3.5 wt.%NaCl solution also revealed that the sensitized specimens possessed more active corrosion potential (E_corr), breakdown potential (E_b), and protection potential (E_pp), as well as higher corrosion current density (i_corr) and passive current density (i_p), than those of the as-received specimens. Experimental results also showed that the corrosion resistance of the superplastically formed specimen was the worst among all specimens, which was attributed to the formation of cavities during the superplastic forming in addition to the sensitization effect caused by the thermal processing. The influences of both detrimental effects on the corrosion resistance of the Al 5083 specimens were also discussed.     

局部硬质阳极氧化用铬酸阳极氧化膜层作保护层的工艺研究

针对目前铝合金零件局部硬质阳极氧化的工艺保护较为复杂,提出了一种容易操作的零件局部硬质阳极氧化的保护方法。试验表明,硬质阳极氧化后铬酸阳极化膜层的耐蚀性能良好。     

DH1-5-7上级泵下端泵头的腐蚀失效分析

对TARIM油田DH 1-5-7油井中使用97天的三级泵下端 泵头腐蚀原因进行了分析.下端泵头主要有法兰部件、中间的叶片和主体3个部分.腐蚀形貌 观察发现腐蚀严重的下端泵头表面残存的腐蚀产物较少.失效的原因是腐蚀和严重的冲刷二 者的协同作用.因不同部件的材质差异导致电偶腐蚀.腐蚀孔内存在氯离子,也促进了孔蚀的 发展.     

H_2S/CO_2介质中P110钢表面的局部电偶腐蚀行为

通过模拟环境中的电偶电流的跟踪测试,研究了P110钢表面腐蚀产物膜层/金属基体所构成的电偶电流随温度、时间和面积比等因素的变化规律。结果表明,40℃时,有膜层覆盖的P110钢电极作为阳极发生垢下阳极溶解,而裸露电极作为阴极反应;在60℃时,偶接初始阶段,有膜层覆盖的P110钢电极先发生垢下阳极溶解,但很快偶接电极之间会出现电流反转,裸露电极由阴极变成阳极而被腐蚀;不同面积比的裸露电极/膜层覆盖电极偶接时,电偶电位相差不大,随着阳/阴极面积比的增大而负移,电偶电流密度绝对值则随阳/阴极面积比的增大而减小。随着时间延长,稳态条件下,裸露电极/膜层覆盖电极的电偶电流密度趋近为零;而在动态变化条件下,则很可能会形成小阳极大阴极的情况,从而会导致难以极化,最终出现腐蚀穿孔的危险。     

中性溶液中焊料-铜 电偶腐蚀缓蚀剂的研究

研究了在中性介质中,焊料-铜的接触腐蚀及苯骈三氮唑、液体硅酸钠的缓蚀效果。结果表明焊料-铜短接时,苯骈三氮唑、液体硅酸钠能明显减小阳极金属焊料的腐蚀。苯骈三氮唑、液体硅酸钠加入内燃机车冷却水添加剂配方中,抑制焊料电偶腐蚀。     

5383铝合金与907钢和铝青铜早期电偶腐蚀的平面分布

通过电偶电流测试和腐蚀形貌观察等方法,研究了5383铝合金分别与907钢和铝青铜组成的两种电偶体系的早期电偶腐蚀平面分布。研究结果发现,两种电偶对中5383铝合金为阳极,907钢和铝青铜则始终为阴极受到保护;5383铝合金的腐蚀形貌有亚稳点蚀、不规则点蚀和类丝状腐蚀;电偶电流随时间变化规律相似,即腐蚀初期电流迅速降低,之后趋于稳定;与偶接点的距离增大,电偶电流降低,且远端的电流分布较为均匀;5383铝合金与907钢偶接时比与铝青铜偶接时大部分区域电流密度更小,但电偶腐蚀更加集中于2 mm内的区域。     

中性溶液中焊料－铜 电偶腐蚀缓蚀剂的研究

研究了在中性介质中，焊料－铜的接触腐蚀及苯骈三氮唑、液体硅酸钠的缓蚀效果。结果表明焊料－铜短接时，苯骈三氮唑、液体硅酸钠能明显减小阳极金属焊料的腐蚀。苯骈三氮唑、液体硅酸钠加入内燃机车冷却水添加剂配方中，抑制焊料电偶腐蚀。     

锌对6063铝合金雪花状腐蚀的影响

研究了合金中锌含量对６０６３铝合金型材在阳极氧化前表面预处理过程中发生雪花状腐蚀的影响。结果表明,当合金中锌含量高于０．０６３％时,型材易发生雪花状腐蚀,锌含量低于０．０４６％时,型材一般不发生雪花状腐蚀。利用ＥＰＭＡ对表面进行成分分析发现,在碱洗过程中,锌含量较高的型材表面出现锌富集现象。这是因为合金中锌元素在碱洗过程中,由于溶解与再沉积作用,在型材表面富集,从而使合金表面电化学性质不均匀,造成碱洗不均匀,引发雪花状腐蚀。