推荐自由锻最小下料计算公式

<正> 自由锻造拔长时,由横截面直径为D的圆坯料锻打成横截面为矩形B×H的长锻件(图1),如果下斜直径D偏大,使下料长度过短,这样,锻造工时就会增加,有碍生产效率的提高。如果下料直径D偏小,使下料长度过长,这样就锻不出B×H的截面来,从而造成废品。     

露天矿爆破底盘抵抗线计算图表

露天矿爆破底盘抵抗线的确定,在露天采矿设计和生产矿穿爆工程中占有重要的位置。底盘抵抗线的计算式,是根据钻孔所需装药量与钻孔可能装药量相等的原则确定的。 钻孔所需的装药量为: Q_I=CaWH=CmW~2H 公斤 (1) 式中;c为单位爆破体积炸药消耗量,公斤/米~3;a为孔距;W为底盘抵抗线,米;H为阶段高度,米,m为钻孔密集系数。     

一种制备可膨胀石墨的新方法

以硝酸铵和硫酸制备可膨胀石墨,探讨了一种无污染低成本的可膨胀石墨制备方法.确定最佳实验条件为:石墨(g):硝酸钠(g):浓硫酸(mL)=10:1:24;反应温度50℃;反虚时间50min.制备出的可膨胀石墨膨胀体积可达330mL/g.     

提升设备的能力及其影响因素

提升设备的年生产能力由下式计算:式中:N—提升设备一年的工作天数;T—一昼夜的工作时数,小时;Q—提升负荷,吨;C—提升生产能力备用系数;H—提升高度,米;V_m—最大提升速度,米/秒;V_o—箕斗进入和退出卸载弯轨的速度,米/秒;     

潼关蛭石矿品位测试方法的研究

潼关蛭石矿赋存于太古界太华群岩层中。矿石结构疏松,蛭石片径细小,片径大于7mm者占3.17％,3.5—7mm者占6.11％,1～3.5mm者占24.96％,小于1mm者占65.66％。膨胀蛭石干容重0.17～0.57t/m~3,导热系数0.061～0.107千卡/米·时·度,体积膨胀倍鼓3.5—14倍。根据蛭石焙烧失水膨胀的特性,经试验拟定出焙烧—风选测定蛭石品位方法。基本操作程序:破碎→烘干(105℃)→焙烧(950℃)→风选→双目镜下鉴定→计算。焙烧后样品分大于40目、40—100、目小于100目三级分别进行选别,人工撖簸,台式电风扇供风。大于40目粒级,撒簸速度3～3.4克/秒,风速5.5—7米/秒;40—100目级,撒簸速度1.5—2.2克/秒,风速3.5～4.5米/秒;小于100目粒级双目镜下鉴定。蛭石品位按公式N=g_1(1+K)/G×100％计算(N:蛭石品位,G:试样重量,g_1:膨胀蛭石总重量,K:蛭石烧失率)。该法精密度较好,变动系数5.82％,测试结果与泡沫选法及淘洗—泡沫浮选法测试结果对比,平均误差7.84％。用此法测定蛭石品位完全可满足细粒级蛭石矿床评价、勘探要求。     

矿房中坚硬矿石安全落矿参数的计算

安全爆破参数的计算在于确定一段延期最大的许用药量、延期段数和延期间隔,以及一次爆破的总炸药量。可按以下顺序计算安全爆破参数。 1.确定瞬发爆破和延期爆破时地震波速度与折算药量的关系。通过试验研究确定了以下关系式:V_(K·3·B)=136ρ~(1·9)·10~(-2);V_(MrH)=270ρ~(1·9)·10~(-2),式中:ρ—折算的药量,ρ=Q~(1/3)r~(-1);Q—炸药量,公斤;r—至爆破中心的距离,米。 2.根据岩石的允许变形确定构筑物等级:例如,在麦卡因、地     

确定工业爆破地震安全保证率的方法

在采矿作业线靠近建筑物和构筑物的企业进行大爆破时,必须根据地震安全来修改爆破工作参数。为了保护处于危险区的目标,要测定岩体表面的移动速度V(厘米/秒)。针对具体目标按允许的移动速度来计算一段延期的装药量(微差爆破时)和总装药量。根据地震波的衰减规律,可用下式计算地震安全参数: V=kr~n (1)式中:r—等效换算距离,米/公斤~(-1/3);k—与岩石性质有关的比例系数;n—随距离变     

用爆破方法破碎坚硬矿石时块度的计算

为了计算用爆破方法破碎矿岩的块度平均直径,建议用下面的公式(1):式中:d——炮孔直径;f——普氏硬度系数。这个公式按照现有的方法计算爆破参数时,表明是正确的。由于工业爆破得到的d_(cp)与根据(1)式计算的d_(cp)相比较表明,只有对整体的和节理不发育的岩石才相符。在图1上算出了诺里尔斯克()公司节理不发育的岩石(f=13～8,单位炸药消耗量q=0.7公斤/米~3)和节理发     

高压氮气致裂增透实验系统的研发及应用

以气体射流冲击和高压氮气的准静态膨胀作用理论为基础,自主研制了高压氮气爆破致裂煤岩体实验系统,开展了不同氮气压力(5、7.5、10 MPa)和不同高压容器体积(1、2、3 L)条件下的高压氮气爆破致裂实验,以获得煤岩体在高压氮气爆破致裂过程中的动态变化规律。结果表明:随着氮气压力的提高,试块从最初的纵向主裂纹扩展为纵横2条主裂纹,次生裂纹更加发育,试块的裂纹增多、破碎度和裂纹扩展断裂区增大;同等压力下,随着高压容器体积的增大,试块主裂纹长度明显增加,次生裂纹扩展受到抑制。由高压氮气爆破致裂的p-t曲线分析,可将高压氮气爆破致裂过程根据其特点的不同分为3个阶段:气体射流冲击阶段、起裂阶段和断裂阶段。     

技术简讯

<正> 德兴铜矿二段浮选原采用容积为4米~3的XJQ—40浮选机。该机“沉槽”问题严重,几年来一直未能解决,影响生产和生产指标的提高。1987年12月采用15台北京矿冶研究总院新研制成功的SF—8浮选机取代32台XJQ—40浮选机。其平行对比试验(见附表)取得了满意的结果。SF—8浮选机自吸空气,有吸浆能力,水平配置,不需泡沫泵,流程容易改变,便于生产管理,对老选厂的设备改造尤为适合。该机主要技术参数如下: 生产能力(矿浆体积)4—8米~3/分吸气量0.9—1.0米~3/米~2·分叶轮转速191转/分槽体尺寸(长×宽×高)2200×2900×1400毫米单容安装功率3.75千瓦/米~3     

以四氯化钛为插层剂制备插钛膨胀石墨的实验研究

以高锰酸钾为氧化刺,硫酸、四氯化钛作插层剂,制备了插钛膨胀石墨.分别以石墨膨胀容积和插钛膨胀石墨对酸性桃红的脱色率为优化目标,通过正交实验确定了高锰酸钾、硫酸、四氯化钛与原料石墨的最佳配比以及反应温度;对各种形式的石墨进行了XRD表征.实验确定以膨胀容积为目标制备插钛膨胀石墨的适宜反应条件为:石墨:KMnO4:H2SO4(75%):TiCl4=1:0.5:3.0:0.35,反应温度45℃,反应时间60min,膨胀石墨的膨胀容积为410mL/g;以脱色率为考察目标制备插钛膨胀石墨适宜条件为:质量比石墨:KMnO4:H2SO4(75%):TiCl4=1:0.5:4.0:0.4,反应温度为45℃,反应时间60min,浓度为100mg/L酸性桃红12h脱色率为56.5%.XRD证实了石墨层间化合物的生成,可膨胀石墨中钛以Ti(SO4)2以及锐钛型TiO2形式存在,膨胀石墨中以钛氧化物形式存在.热重-质谱联用(TG-MS)分析证实了可膨胀石墨膨胀过程中SO2的产生.     

浅析溜槽运输及经济效益

溜槽属无动力输料工具,结构简单,维修方便。目前矿井除少数螺旋溜槽和垂直的方形溜槽外,多使用矩形断面输料溜槽。按煤炭部颁发的溜槽标准设计,矩形溜槽断面尺寸共有六种规格,见表1中第一栏(矩形溜槽B×H)。 依据多年使用溜槽经验,矩形溜槽作倾斜输料时,可看到这种现象:被输送的物料在流量稀疏、外在水分较低、颗粒又较均匀的情况下,物料中部的下滑速度大于物料两     

膨胀石墨制备及其吸油性能研究

以天然鳞片石墨为原料 ,通过改变插层剂浓H2 SO4 用量、二次氧化剂类型及用量 ,制备了一系列可膨胀石墨 ,考察了制备工艺对膨胀体积的影响 ,并与常用油品吸附剂 (脱脂棉、活性炭 )比较 ,考察其对废柴油的吸附性能 ,结果表明 :膨胀石墨吸油性能明显优于常用吸附剂 ,且膨胀体积越大 ,吸油性越好     

用随机介质理论研究大量崩矿放矿问题的探讨

本文用随机介质理论研究大量崩矿中的重力放矿规律问题。文中指出放矿场的移动区域周界是一非线性闭合曲线绕其对称轴旋转而成的闭曲面,表明该非线性闭合曲线在一般情况下不是椭圆,在一定条件下它近似瘦长的椭圆。并证明该曲线方程为 由此导出了放矿松动体(高H)的体积V_o、放出体(高h_d)的体积V_d分别为: 从而应用上述结果解释了重力放矿中的一些有关因素,对传统的经验“放矿椭圆”说提出了改进。     

强磁场磁选机的新发展

一前言磁选法是一种利用物料的不同磁性,在磁选机的磁场力、重力及输送介质(水或空气)的阻力的相互作用下达到彼此分离的方法。在这些相互作用力中,磁力占主导地位。磁性颗粒在磁场中所受磁力的大小与磁场强度和梯度成正比:F_m=KVH(dH/dr),式中:V——颗粒的体积;H——磁场强度;     

专利简介

采空区充填方法此发明旨在提高充填体强度和减少胶结料用量。用废石和胶结充填料依次充填采空的二步骤矿房。从横巷在采空矿房的下盘钻凿深度等于矿房全高的扇形孔。逐阶段爆破这些炮孔,从巷道向矿房内的崩落废石上充放胶结混合物。重复这个循环直到完全充满矿房为止。因公式V_b=V/2kp-1计算必须爆破的岩石量,式中:V_b和V—爆破岩石体积和空矿房容积,m~3;Kp—爆下岩石的松散系数。(苏联发明证书1652626号,     

高冰镍(Ni_3S_2)热压浸出数学模型

本文首次提出了一个用于副反应或中间产物对总反应速率有影响的数学模型:(da)/(dt)=k_1(1—α)~(2/3)e~(-k)_2~α(A—1)式中:α——物料在时间 t 被提取或转换率,k_1——修正后的速率常数参数,k_2——反映了副反应或中间产物对总反应速率影响程度的常数参数。本实验表明,酸性硫酸铜体系中高冰镍(Ni_3S_2)的热压浸出速率过程,当体系初始铜镍摩尔比大于4.3时,服从于上述数学模型(A—1),且:k_1=3.30×10~(11)(-14.0+(1)/(d_0))e~(14100)/(T)(A—2)k_2=1.95×10~8(4.63×10~(-5)+d_0~3)(-1.675×10~(-3)+(1)/(T))(A—3)文中通过数学模型(A—1)、(A—2)、(A—3)的计算,提出了强化金属化高冰镍选择性浸出流程中热压浸出单元的途径。     

爆生气体在光面爆破成缝中的作用

随着光面爆破在国内外地下工程的广泛应用和爆破动态测试技术和爆破理论研究的深入开展,对光面爆破贯通裂缝形成过程的解释理论较多,主要有三种:应力波叠加破坏理论;爆生气体的准静压力理论;爆破应力波和高压气体联合作用理论。本文通过模型试验、动态应变测试和微量分析,阐明贯通裂缝的形成过程。如图1所示的爆破动态应变电测系统,测得水泥砂浆试件在8号电雷管(不偶合系数3.05)爆破后,应变随时间的变化情况(图2)。水泥砂浆试件的尺寸为500×300     

钻头与钎杆的发展近况

当今,钻头与钎杆产品种类繁多,难以选择,只有通过试验和综合考虑各种因素计算单位进尺总成本加以权衡,才能做出最优抉择。最近,巴克休斯采矿工具公司R.W.托马斯提出一项分析报告,现摘要如下: 每米凿岩总成本TDC=(B+H×D)/M 式中:B—钻头购价;H—钻头寿命,小时;D—凿岩台车小时固定资产管埋费和生产费用;M—砧头寿命,米。平均凿岩速度,米/小时 ROP=M/H 代换得 TDC=(B/M)+(D/ROP)     

爆破拆除中飞石的控制方法

经过多年的爆破实践 ,总结出最容易产生飞石的爆破有 :大体积混凝土中的局部爆破 ,大面积地坪 (或墙体 )中的掏槽 (或切割 )爆破 ,基础 (或墙体 )拐角处的爆破 ,薄壁钢筋混凝土的爆破 ;同时介绍了控制飞石需计算合适的装药量 ,设计炮孔排列与方向 ,加强安全措施