钢的渗氮变形

渗氮变形分两种：生成化合物层膨胀和扩散层内铁晶格膨胀形成的物理应变；以物理应变为基础的材料力学变形。由实验得到，物理应变引起的膨胀估计约占化合物层厚度的７０％，材料力学变形由扩散层铁晶格常数增加引起的，现应变的分布，约束的强度，不均匀渗氮的影响甚大。     

新型渗氮钢的力学性能及渗氮特性

采用真空感应炉冶炼了低铝和无铝新型渗氮钢,研究了不同温度回火后钢的显微组织和力学性能.结果表明,在1000MPa强度级别下,试验钢的韧性明显高于常用的渗氮钢38CrMoAl.渗氮试验表明,在相同渗氮条件下,无铝试验钢渗层深度大、低铝渗氮钢的渗层硬度高,试验钢都具有较优良的综合渗氮性能.     

钢的渗氮低温淬火

提出一种能增加硬化层厚度的渗氮钢低温淬火技术,研究了硬化层的组织、涌氮温度和加热时间对２０ＣｒＭｎＴｉ钢的硬化层厚度的影响。实验结果表明,硬化层是由化合物层和马氏体层组成、适当的控制工艺参数,表面硬度能达到７００ＨＶ左右,硬化层厚度可达０．２０￣０．３０ｍｍ。     

27SiMn钢的渗氮处理

我厂生产的DZZ型炮采单体液压支柱，其活柱体外表面施行复合处理防腐［1］，可达到抗炮崩、烟熏、水淋和岩石冲击碰撞的效果，并在3～5年使用期内保持不锈蚀。本工艺的基础是渗氮。1选择渗氮处理的因素在煤矿井下恶劣条件使用的单体液压支柱，其活柱体的传统防腐工艺是镀锡青铜－硬铬。这种镀层受冲击后，易产生锈蚀麻点和起皮，导致早期失效。国内许多科研单位和制造厂都在研究新的防腐工艺，以解决这个难题。新防腐工艺必须具备抗炮崩、岩石冲击、烟熏和水淋等苛刻条件下的防腐蚀性能。经实用现场调查，对各种防腐工艺试验研究和客观使…     

钢气体渗氮产生的常见缺陷分析及补救措施

气体渗氮是我厂常用的热处理方法，质量一直比较稳定。但在实际生产中也常有一些不尽人意的地方，如时常会出现渗氮后表面硬度低或硬度不均匀、渗氮层深度不够、渗氮层起泡剥落、渗氮层金相组织不合格等缺陷。因渗氮周期长，影响因素多，操作人员多，所以分析出现缺陷的原因比较困难。通过多年的生产实践，现将影响渗氮件的常见缺陷的产生原因及补救措施归纳如下。     

时效硬化型渗氮齿轮钢

研制成功一种时效硬化型渗氮齿轮钢20CrNi3Mn2Al,在空冷固溶处理状态下可保持良好切削加工性（硬度为283～332 HB）,在深层离子渗氮处理后表层可以达到900 HV以上高硬度,心部硬度保持400～450 HV(42～46 HRC),渗氮层深可达0.7～1.0 mm,可部分替代渗碳齿轮钢,简化了工艺,减少了畸变。     

40CrNiMo钢的稀土渗氮工艺研究

40CrNiMo钢渗氮的表面硬度常常要求达到600HV以上,需要在较低的温度下进行,耗时费电,以此来保证所要求的表面硬度,这是一个普遍存在的问题。作者在多年的生产实践中,针对这一共性问题,较为系统地考察了在常规渗氮温度下(520℃),采用稀土渗氮工艺对40CrNiMo钢进行渗氮,提高渗氮表层硬度,寻求40CrNiMo钢的渗氮新工艺。     

钢的渗氮-加热淬火复合处理

本文简要地综述了钢件渗氮—再加热淬火复合热处理新工艺的原理、工艺过程和组织性能.     

38CrMoAlA钢机床导轨的渗氮工艺

为了提高导轨的耐磨性和方便维修,对38CrMoAlA钢制导轨进行渗氮热处理。结果可使导轨在氮化后获得足够的硬化深度、表面硬度和心部强度。     

38CrMoAlA渗氮钢螺杆断裂修复

螺旋送料机螺杆由于其工作条件恶劣，易在螺纹根部产生裂纹。本文对裂纹产生情况及焊接修复工艺进行了分析研究。通过模拟接头的焊接试验，证明所制定的焊接工艺正确，并在实际修复螺杆的过程中取得了满意的效果。     

一种时效硬化钢的深层离子渗氮

对20CrNi3Mn2Al 时效硬化钢进行不同温度和不同时间的离子渗氮处理,优选出最佳渗氮工艺为520~540 ℃×50 h氨气变温深层离子渗氮处理,表层硬度高,化合物层薄,硬度梯度好,表面下0.1 mm处硬度大于900 HV,0.4 mm处硬度大于600 HV,渗氮层深大于0.7 mm,基体硬度为400~450 HV,可用于制造大型重载高速精密齿轮,部分替代渗碳钢,省去渗碳和油淬工序,简化工艺,减少变形。     

渗氮技术的发展及真空渗氮新技术

渗氮技术的发展及真空渗氮新技术机械部北京机电研究所（北京１０００８３）张建国１渗氮的种类及其发展历史所谓渗氮，就是使氮（Ｎ）原子渗入钢的表面而硬化的方法，它是Ａ弗利（Ａ．Ｆｒｙ）１９２３年提出的。其后，随着工业技术的迅速发展出现了不同的渗氮方法，其大...     

2Cr13钢的表面气体渗氮处理

用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射(XRD)仪及显微硬度计对经气体渗氮处理的2Cr13钢试样进行了组织结构分析,并利用销-盘摩擦磨损试验机对渗氮的盘与未渗氮销摩擦副进行摩擦磨损试验.结果表明,520℃×20 h渗氮可使2Cr13马氏体不锈钢的渗氮层深度达到165 μm,处理后试样的显微硬度约为处理前的2.5倍.处理后试样的耐磨性能得到了较大的提高,渗氮盘试样的磨损表面未出现裂纹,而未渗氮销的磨损表面存在严重的裂纹.     

42CrMo钢等离子渗氮动力学的数学模型

在42CrMo钢进行等离子渗氮工艺试验的基础上,参考有关数学关系,利用电子计算机处理实验数据,初步建立了扩散层、化合物层、温度控制的数学模型,实现了微处理机控制等离子渗氮参数.实验还得出CO_2对等离子体渗氮有加速作用.     

含稀土钢在不同工艺条件下的渗氮行为

研究了在38CrMoAlA钢中加入稀土对气体渗氮和液体渗氮的影响。发现在两种渗氮方式下钢中稀土都能明显提高表面及近表面硬度,但略减小了渗层厚度。同时还发现,钢中稀土元素对气体渗氮比对液体渗氮的影响明显。而且,在本文试验条件下,稀土含量约0.0955%（质量分数）时影响最大。     

离子渗氮38CrMoAl钢的腐蚀冲刷磨损行为

研究了３８ＣｒＭｏＡｌ钢调质与离子渗氮试样在海水和砂粒以不同速度（１．４，２．４，３．６，５和７ｍ／ｓ）冲击作用的腐蚀冲刷磨损行为。研究结果表明，调质试样的平均磨损速率随冲刷速度的增加发生明显变化，腐蚀冲刷磨损严重；离子渗氮试样的平均磨损速率随冲刷速度变化很小，腐蚀冲磨损轻微。这表明坚硬的氮化物具有优良的抗腐蚀磨损能力。