曹娥江大闸闸上江道冲刷研究数学模型设计和验证计算

曹娥江大闸兴建后,平时关闸挡潮,阻挡了曹娥江上游泥沙的下泄通道,改变了闸上江道水流泥沙运动规律。在洪水期和非汛期有余水时开闸放水,闸上河道由原“洪冲潮淤”变为单向冲刷,危及两岸堤防的安全。因此,有必要对曹娥江河道的水流及泥沙冲淤变化情况进行预测,为曹娥江堤防工程的防护提供科学的依据。针对上述情况,文中阐述了平面二维水流泥沙数学模型的建立和验证计算及得出的初步结论。     

曹娥江大闸闸下冲刷坑成因分析及对策初探

曹娥江大闸受洪潮水流共同作用,闸下出现较大冲刷坑,对大闸的安全运行造成了威胁。采用下闸蓄水以来的实测水下地形资料分析,大闸泄流是产生冲刷坑的主要因素,冲刷坑的深度主要受泄流时闸门运行方式的影响。因此,合理完善大闸运行调度方式对减轻冲刷,维护闸下防冲设施的稳定,确保大闸安全运行有重要意义。曹娥江大闸管理局据此总结经验和成果,提出了调整和完善运行调度方式的几点意见。     

曹娥江大闸闸上河道水流泥沙冲刷数值模拟计算

采用平面二维水流泥沙数学模型对曹娥江大闸建成后闸上河道冲刷情况进行了计算分析.在验证计算的基础上,对上浦闸至河口段的水流冲刷情况和堤防可能的险工险段进行了预测分析,可供有关单位和部门在设计施工过程中参考使用.     

浙江省曹娥江大闸闸下冲淤调度研究初探

根据曹娥江大闸的闸下泥沙特性和淤积情况,可见闸下冲淤关键是闸上冲淤水量的保证。因此,在全面分析曹娥江流域水资源的情况下,重现历史水文条件下曹娥江大闸的闸下淤积情况和曹娥江流域的来水情况,分析闸上冲淤水量的保证程度。在此基础上,对曹娥江大闸闸下冲淤调度进行初步研究。     

曹娥江大闸闸下防冲设施设计与运行

曹娥江大闸下闸蓄水已运行7年。运行中,根据闸下防冲设施设计思路,对于易冲刷的砂质粉土地基采用了水平防冲与两道垂直防冲相结合的防冲体系,实践证明防冲设计安全可靠,工程运行情况良好。近几年,在钱塘江尖山河段主槽偏南大背景下,抛石防冲槽局部出现冲损,通过采取合金钢网石兜加固等措施,确保了工程的安全运行。     

曹娥江大闸枢纽工程设计

曹娥江大闸枢纽工程具有防潮(洪)、治涝和水资源开发利用,以及水环境改善和航运等综合效益,因其规模大、工程条件复杂,被誉为"国内第一河口大闸".通过对枢纽布置的介绍,说明了泥沙模型、水工模型等试验研究工作对复杂条件下水工建筑物设计的重要性.     

曹娥江大闸结构耐久性设计

本文通过曹娥江大闸耐久性设计介绍,探讨有关措施对提高结构耐久性的作用,为了达到设计寿命100年的目标,主要采取了结构合理分缝、适当加大保护层厚度、高性能混凝土、预应力钢绞线、环氧涂层钢筋、施工期混凝土裂缝控制、水位变动区大块石护砌等措施.     

曹娥江大闸闸室结构设计

曹娥江大闸闸室结构施工图设计阶段,综合考虑到结构跨度大及滨海环境特点,闸底板、胸墙、交通桥及轨道梁采用常规结构配筋形式很难满足限裂要求,主体结构均采用预应力张拉措施,使拉应力全部由预应力钢绞线承担,最大限度地减小混凝土结构裂缝出现的可能,设计理念有了较大转变,抗裂验算均满足规范要求。     

曹娥江大闸围堰工程水流泥沙冲淤数值模拟计算

采用平面二维水流泥沙数学模型计算分析了曹娥江大闸围堰施工期河道冲淤情况.在验证计算的基础上,对围堰工程附近河床冲淤和冲刷防护的预测分析表明,受过流断面缩窄的影响,围堰右侧的曹娥江河道断面将产生冲刷;围堰上下游侧水域靠近曹娥江左岸处的泥沙有所淤积;由围堰引起的泥沙冲淤量和冲淤范围变化不大,仅局限在桑盆殿以下的曹娥汀河道.计算成果已为有关单位在设计施工中参考使用,为施工期围堰堤角的冲刷防护提供了科学依据,也为类似工程建设积累了经验.     

曹娥江大闸工程建设关键技术研究与实践

曹娥江大闸枢纽工程地处钱塘江河口,建闸面临闸下淤积、强涌潮、海水侵蚀,软土地基沉降等一系列关键技术问题。本文从如何开展科技创新工作,解决上述问题进行了探索,旨在为强涌潮、多泥沙河口建闸提供借鉴。     

曹娥江枢纽闸下冲刷试验研究

曹娥江大闸是浙江省第一大闸,其闸下泥沙为海域粉沙土,具易冲易淤的特点,泄洪时将在闸下形成冲坑,冲坑的深度对大闸安全稳定显得非常重要.通过对曹娥江枢纽闸下冲刷模型试验,提出了采用台级法模拟非恒定过程,探讨了洪峰流量和冲刷历时对冲刷坑深度的影响,并得出了较为合理的冲刷坑深度,为工程设计提供了依据.     

大变幅相对淹没度下冲沙闸的水力特性试验

通过陕西汉江旬阳水电站冲沙闸的单体水工模型试验,研究大泄量、中低水头、大单宽和大变幅相对淹没度条件下,冲沙闸在消力池、护坦及基岩3种不同下游消能形式时的水力特性,特别是高淹没条件下的泄流能力设计、计算和大变幅相对淹没度hs/H0条件下的运行方式为泄洪或排沙时下游消能形式的选择。当泄洪时,下游水位高,hs/H0大,护坦和基岩消能形式较优,综合流量系数m′在0.298~0.329之间;当排沙时,hs/H0变幅大,适宜采用消力池消能形式。     

高性能混凝土在曹娥江大闸工程中的应用研究

1曹娥江大闸工程概况及采用高性能混凝土的必要性 1．1工程概况曹娥江大闸枢纽工程位于浙江省绍兴市,钱塘江下游南岸主要支流曹娥江河口,是曹娥江流域综合规划和钱塘江河口尖山河段整治规划中的关键性工程,也是浙东引水工程的配水枢纽。     

青草沙水库下游水闸冲刷及辅助消能研究

选用起动流速与天然沙的起动流速之比与流速比尺一致的模型沙,对建于砂质粉土上的青草沙水库下游水闸的消能冲刷进行了试验研究.比较选用了在消力池末端设齿坎的辅助消能方案,冲刷程度显著减轻,为优化低Fr数水闸的消能防冲设计提供了依据.     

曹娥江大闸枢纽工程碱-骨料反应研究与预防

碱-骨料反应(AAR)对混凝土建筑物的破坏,将导致混凝土胀裂而失去设计性能,被称为混凝土的"癌症".曹娥江大闸枢纽工程拟用的人工粗骨料为活性骨料或可疑骨料,应采取工程措施,确保工程安全.     

茅洲河河口建闸对闸上水质的影响研究

采用 MIKE FLOOD 模型建立了茅洲河河口一、二维耦合的水动力、水质模型,模拟分析茅洲河河口建闸后对茅洲河干流及河口附近水质的影响。通过模型模拟表明,由于茅洲河干流中下游的污染物以及交椅湾地形的影响,交椅湾内水体流速变慢,茅洲河河口易形成污染带。通过茅洲河河口建闸前后的工况模拟分析,共和村断面在 2020 年工况下洪水期氨氮浓度在 1. 6 ～2. 3 mg /L 之间波动,均值为2 mg /L,建闸后基本稳定在 2. 13 mg /L。枯水期时建闸前氨氮浓度在 1. 4 ～2. 1 mg /L 之间波动,均值为1. 8 mg /L,建闸后基本稳定在 1. 83 mg /L。研究发现,河口闸的建设对茅洲河干流的水质基本没有改善作用。从污染物均值来看,河口建闸后闸上水质略有恶化,主要原因是河口处靠近外海区域污染物浓度较干流下游浓度低,建闸后闸址下游河水无法上溯,对断面污染物的稀释作用减小。本研究成果可供茅洲河水环境治理的相关决策提供参考,也可为其他流域的河口闸建设研究提供参考。     

感潮河口闸冲刷修复后运行调度方案研究 ——以龙泉港出海闸为例

以龙泉港出海闸为例,分析感潮河口闸下冲刷破坏机理,进行除险加固方案设计,并对水闸除险加固后安全运行进行研究,主要方法是采取现场水文试验率定出过闸流量与水位及水位差的关系,结合加固护底及外侧滩地不冲流速的计算结果,进一步优化水闸运行调度方案,可供类似工程参考.     

曹娥江大闸整体水工模型试验研究

曹娥江大闸属典型的低水头挡潮闸,共28孔,每孔净宽20m.通过1:100物理模型试验,对泄流能力、水流流态、流速分布、导流堤方案以及闸门控制运行方式等水力学问题进行了研究,验证和优化了设计.     

曹娥江大闸钢结构闸门防腐处理

曹娥江大闸工程处于淡水、海水多种影响环境,受潮汐干湿交替、河口水含泥沙量冲蚀等因素影响较大,对闸门防腐环境要求较为苛刻。本文通过室内、室外与闸门所处同等环境的影响试验,提出了适合闸门防腐要求条件的处理方案,收到了良好的钢闸门防腐效果,为沿海地区闸门防腐提供了参考案例。