国产AK-6型汽输发电机靠背输安装经验

国产AK-6型汽轮发电机组原设计的靠背轮的构造如图1。根据制造和安装的经验,靠背轮的零件环5,不但制造比较费工,而且安装也很麻烦。因此,制造厂会将靠背轮作了如图2的修改。今年一月我厂第一台AK-6型汽轮发电机组安装完成投入试运行,经1.5小时的充分暖机后升速至1,500转/分,发现发电机有轴向串动;随着汽轮发电机转速上升而发电机轴向串动量随之成直綫上升,当转速上升至2,400转/分时,发电机转子轴向串动量达75公厘。此时靠背轮处有清脆金属响声,因此,被迫停机检查。在检查中发现联轴器(在汽轮发电机轴静止时)轴向来回串动量达13.5公厘,两轴端间隙为0.55公厘。根据检查结果,肯定了发电机轴向串动的原因是由于靠背轮a、b处(见图2)存在有间隙,故在考虑     

核电厂汽轮发电机组轴承振动高分析与处理

针对某核电厂2号汽轮发电机组大修后开机过程中11号轴承振动高接近打闸值,通过全面振动故障诊断分析,提出振动最可能的原因为励磁机套装靠背轮松动。检查发现套装靠背轮有一定瓢偏且连接螺栓紧力不均匀,针对这两种异常现象可能引起振动的机理进行了深入的分析和计算,最终得出靠背轮松动是根本原因;更换励磁机转子,重新开机后振动恢复正常。     

ZLG320—30型励磁机的振动及其消除

ZLG 320-30型320千瓦同轴励磁机配用在上海汽轮机厂、北京重型电机厂等生产的高压N50-90型和次高压N50-42(60)型五万千瓦双水内冷汽轮发电机组上。励磁机转子采用空心挠性轴,用固定式靠背轮与发电机相连。励磁机转轴的装配见图1。励磁机的规范中有关要点如表1所示。     

利用虹吸作用降低循环水管道的阻力

太原第一热电厂的两台АП-25-2型汽轮发电机的励磁机是采用密闭式冷却的基础平台标高为七公尺,冷却水则由循环水供给,而且厂内各机组的循环水是并列运行的。凝结器装在0公尺平台上,其回水管道利用吸虹作用,因此循环水压力只要保持0.2公斤/公厘~2就能保证凝结器的良好运行。但是,为了供给励磁机的冷却用水,必须用凝结器的出口水门来     

ZL200-3000型励磁机窜轴原因分析和处理

励磁机窜轴会导致齿形联轴器的齿轮磨损、轴瓦损坏以及挡板螺丝断裂,从而造成设备事故。经过研究分析认为:窜轴能量来源是汽轮发电机大轴的振动,其传递的路径是汽轮发电机大轴和励磁机轴的弹性碰撞。本文结合我厂5号汽轮发电机励磁机实例,分析了形成弹性碰撞的各种力、碰撞过程中能量的传递,以及各种避免弹性碰撞的处理措施,以消除窜轴。一、情况简介我厂5号汽轮发电机组(发电机型号:QFQ-50-2,励磁机型号:ZL200～3000)系哈尔滨电机厂产品。自1975年5月投产以来,     

齿形靠背轮振动突变的消除

国产31-6及31-12型汽轮发电机组,其转子间用齿形靠背轮联结。曾有几台机组不同程度地发生过振动突然变化的现象。这时,单纯用找平衡的方法尚不能解决,本文介绍一台31-6型机组消除这种振动突变的方法。一、机组振动情况该机组投产运行以后,位于发电机侧靠背轮后的3号轴承振动一直偏大,第一次大修时发现靠背轮齿面严重磨损,间隙超过0.5毫米。     

10万与20万千瓦汽轮发电机同轴交流励磁机故障处理和改进

与10万、20万千瓦汽轮发电机组配套的同轴交流励磁机组的可靠性,是保证整个励磁系统正常运行的关键。当在10万千瓦发电机批量生产时尚不能成套供应同轴励磁机,只能靠备用励磁机组发电。励磁机组于1976年开始逐步补齐后,运行中又发生转子窜动、副励磁机扫膛、挡板螺丝拉断、齿轮磨损等事故,经过几     

LB-2型离心泵用电动机结构的改进设计

针对LB-2型离心泵存在的在额定工况下功率超高原因分析,提出在电动机支撑轴承轴向增加波形弹簧,并通过设定波形弹簧预紧力的方法解决了电动机轴向窜动量过大引起离心泵功率超高的问题。改进后现场试用效果良好,解决了离心泵在额定工况下功率超高、压力不稳的问题,为离心泵用电动机轴向窜动量的设计提供了一种通用的、定量的新方法。     

提高内冷水温度消除励磁机振动

烟台电厂一号发电机组系上海电机厂制造的QFS-50-2型双水内冷发电机,配用ZLQ-320-30型励磁机,1975年12月投产。该励磁机运行至1978年7月8日,在倒换备用励磁机时烧毁。同年10月1日换装ZLG-550-30型励磁机运行至今。这两台励磁机及其两端轴瓦(~#5瓦、~#6瓦)在运行中都曾发生过突发性的强烈振动。据了解,其他一些电厂所装的励磁机也存在类似的振动情况。现将该机有关振动及消除的情况作一介绍: ZLG-320-30型励磁机第一次突发性振动发生在     

电机用波形弹簧垫圈的分析计算

波形弹簧垫圈是一种用弹簧钢片冲压成型,经热处理淬火后定型的弹性元件,一般用于装有滚珠轴承的小型电机轴承端外侧,利用其弹性恢复力抑止及减少电机转子的轴向窜动,以及由此产生的振动和噪声。这类弹簧是一种特殊的片弹簧,目前尚未见可靠的计算方法。本文将这类弹簧简化为一空间曲杆系,用力学法则建立了有关简易计算公式,     

DW_(10M)—2500型灭磁开关的代用

国产QFS-125/2型汽轮发电机组的灭磁开关,早期全部选用上海人民电器厂生产的DW_(10M)-2500型的。它采用两种灭磁方式,即:直流同轴励磁机的发电机转子采用并联电阻灭磁,励磁机磁场采用串联电阻灭磁和交流可按硅励磁的发电机转子,励磁机磁场均采用串联电阻灭磁。这两种方式的灭磁电阻值,按典型设计为热态电阻(一般取R_(75))的4～5倍(发电机转子)和10倍(励磁机转子),其结线分别见图1和图2。     

同轴励磁机转子轴向窜动的原因及其改进措施

国产 N100-90/535型10万千瓦汽轮机所配套的 QFN-100-2型氢内冷发电机与同轴励磁机的对轮(联轴器),是具有内齿套的齿型活对轮。励磁机的前、后轴瓦均为球型钨金瓦,前瓦的两侧端面嵌有环形钨金与轴上的凸肩构成推力瓦,其推力间隙为2.5毫米。     

发电机换向火花产生的原因分析及处理

我厂自备电站1＃发电机型号为TQC5466/2、6.3kV、6000kW、3000r/min,采用同轴直流励磁机励磁。励磁机型号为ZLC50—300、50kW,在整流子圆周上等距离排列四排电刷,正负极电刷采用错位排放,刷握结构型式为单斜前倾式。运行人员巡视时发现整流子有较大换向火花,从励磁机端看火花出现在左上角、右下角两排电刷的后刷边,用万用表测量为负电位。当时发电机有功负荷为4000kW。通过擦拭整流子、换电刷和调整弹簧压力等维护措施,     

600MW机组低发靠背轮安全可靠性分析

针对机组检修、运行中发现的问题,在对某型600 MW低发靠背轮结构进行分析的基础上,对低发靠背轮进行了传扭能力和三维有限元计算分析。结果表明,螺栓伸长量为0.62 mm时,螺栓最大等效应力达到1 790 MPa,接近螺栓材料屈服极限930 MPa的2倍,导致螺栓发生弯曲变形,应力集中加剧。     

风电机组主轴总成窜动监测与故障预警

风电机组主轴总成窜动故障是风电场发生频次较高、危害性较大的一类故障模式,目前对 其监测的方法效率低,测量精度差。对此提出一种高效的主轴总成窜动在线监测技术,并开发了相应的监测装置和预警系统,现场实现了对风电机组主轴总成窜动位移的实时在线监测和预警。采用合理安装激光位移传感器,获得主轴总成窜动监测数据,通过时间序列预测方法对其进行分析,建立主轴总成窜动的ARMA模型。实际案例应用表明,该监测系统能对主轴总成窜动的发展趋势进行预测,可及时掌握主轴总成窜动状态,提前发现其异常或劣化趋势,当判断主轴总成有较大可能发生窜动故障时给出预警信息,避免主轴总成故障的产生和蔓延,保障机组安全稳定运行。     

一起断路器储能故障的分析及处理

<正>1现场情况在一次设备例行试验中发现,某变电站220 kV母联断路器在合闸后储能电机运转正常,但弹簧机构无法完成电动储能。断开储能电机电源后,通过储能手柄可以完成手动储能。该母联断路器采用LW58-252 (W)/T4000-50型三极瓷套支柱式结构,配用SSCT33型弹簧操动机构,三极机械联动,2017年10月出厂,2018年4月完成现场安装调试后投入运行。     

一起发电机失磁跳闸事故的分析

某电厂4号发电机是上海电机厂生产的QFS2-300-2型汽轮发电机,采用交流励磁机供电的励磁方式,交流主励磁机正负极各有3块碳刷。由于气候和机组振动等原因,励磁机碳刷经常发生打火现象。2006-03-16T08:00,4号发电机励磁     

某1000 MW机组汽动给水泵组调试期间异常振动分析与处理

某1000 MW机组汽动给水泵组在调试期间出现了不同程度的振动问题,主要表现在给水泵汽轮机单转期间振动不稳定、汽动给水泵组在盘车工况下振动偏大及汽动给水泵组在试运期间振动突变等三个方面。通过对DCS监测系统数据分析,指出动静摩擦、靠背轮连接缺陷及传感器连接线松动是导致机组异常振动的主要原因。通过延长暖机时间、拆除靠背轮定位螺栓及紧固传感器连接线后,彻底解决了该汽动给水泵组异常振动问题。     

110kV断路器分合闸不到位的原因分析及防范措施

<正>1现场情况在对某220 k V变电站的断路器进行检查维护时发现,该站110 k V断路器存在操动机构机械传动部位卡滞不能动作或半分半合的情况,已严重影响到电力系统的安全稳定运行。该断路器为LW36-126/3150-40型,配CT24型弹簧机构,于2007年8月投运。2检查分析2.1断路器操动机构(1)用于固定合闸储能弹簧的螺杆在紧固后发     

CT2及CT6型弹簧操动机构的防跃装置

<正> CT2型、CT6型弹簧操动机构的储能和合闸系统,在检修时如调整不当,或在运行中因合闸锁扣磨损而松动,合闸铁芯动作后卡死不能返回及八字拐臂(或一字拐臂、折断等原因,均会使弹簧储能到位后锁扣锁不住,造成机构空合。由于弹簧操动机构的