水轮机用碳钢材料的抗冲蚀磨损性能研究

通过对水轮机用 5 5 # 碳钢和 1Cr18Ni9Ti不锈钢在不同冲蚀速度、不同浆料含沙量及不同冲蚀角度条件下的冲蚀磨损试验 ,探索了材料的冲蚀失效规律及微观破坏机制。结果表明 ,材料的冲蚀磨损失重率随冲蚀速度、浆料含沙量的增加而增加 ,且 1Cr18Ni9Ti的抗冲蚀性能优于 5 5 # 钢 ;冲蚀角度对材料的冲蚀性能影响最为显著 ,在 0°～ 45°时冲蚀失重率随着冲蚀角度的增大而增大 ,45°时出现极大值 ,45°～ 60°时材料冲蚀失重率随着冲蚀角度的增加而减小 ;腐蚀对材料冲蚀性能的影响不容忽视     

水轮机用不锈钢的电化学腐蚀性能研究

对含沙水域水轮机用 1Cr18Ni9Ti和 0Cr13Ni5Mo材料静态失重率、含沙自然水中电化学腐蚀性能进行了测试 ,研究了不同冲蚀速度、不同浆料含沙量条件下试验材料的腐蚀性能 ,结果表明 :含沙自然水或其它酸性介质中 ,该材料的腐蚀不容忽视 ;随着冲蚀速度和浆料含沙量的增加 ,试验材料的腐蚀失重率都增加 ,且因磨损与腐蚀的促进作用的不同而不同     

水轮机用不锈钢的电化学腐蚀性研究

对含沙水域水轮机用1Cr18Ni9Ti和0Cr13Ni5Mo材料静态失重率，含沙自然水中电化学腐蚀性能进行了测试，研究了不同冲蚀速度，不同浆料含沙量条件下试验材料的腐蚀性能，结果表明：含沙自然水或其它酸性介质中，该材料排列悄容忽视，随着冲蚀速度和浆料含沙量的增加，试验材料的腐蚀失重率都增加，且因磨损与腐蚀的促进作用的不同而不同。     

几种不同材料在含硫介质中的腐蚀性

用失重法和恒电位极化法研究了45#碳钢、1Cr18Ni9Ti、304不锈钢和Ni-P合金镀层在含S介质中的腐蚀性.结果表明,低温条件下,S2-浓度变化对4种材料阴极极化和阳极极化影响较小,1Cr18Ni9Ti和304不锈钢的极化曲线相似,为典型的阴、阳极控制的电化学腐蚀过程,自腐蚀电位和自腐蚀电流相近;Ni-P合金镀层出现了钝化区;45#碳钢出现了阳极控制的扩散过程.温度升高,腐蚀速率增大,1Cr18Ni9Ti和304不锈钢的极化率变大,Ni-P合金镀层的钝化性能减弱, 1Cr18Ni9Ti、304不锈钢和Ni-P合金镀层均是含S介质中的耐蚀材料.     

高速电弧喷涂FeCrAl涂层和3Cr13涂层的冲刷腐蚀性能

采用液/固两相流冲刷腐蚀磨损实验机.研究了高速电弧喷涂FeCrAl涂层和3Cr13涂层在酸性浆料中不同试验条件下的冲蚀行为,并用扫描电镜分析了涂层冲蚀磨损后的表面形貌.结果表明:同一冲刷角度下,冲刷速度的提高加剧了涂层的损伤,FeCrAl涂层的冲蚀失重率远小于3cr13涂层,耐蚀性好的FeCrAl涂层以磨损为主,而耐蚀性差的3Cr-13涂层以腐蚀为主;同一冲刷速度下,两涂层均在冲蚀角为30°时失重率最高.低冲刷角度时,冲刷磨损机理以切削为主;高冲刷角度时,既有切削作用也有冲击作用.     

钢结构镀锌涂层冲蚀磨损表面形貌及粗糙度

我国西北地区风沙特殊环境对该地区钢结构的耐久性和安全性影响严重。利用风沙环境侵蚀实验系统、扫描电子显微镜(SEM)和激光共聚焦显微镜(LSCM)研究钢结构镀锌涂层受风沙冲蚀磨损损伤行为和损伤形貌,并分析其表面粗糙度。结果表明:涂层材料的冲蚀损伤行为更加依赖于冲蚀角度,在不同冲蚀角度下风沙流对涂层材料的冲蚀磨损过程同时存在类似表面划伤和挤压变形剥落;涂层材料的冲蚀坑深度随着冲蚀速度的增大而增加,在90°时冲蚀坑深度大于45°时的冲蚀坑深度;在相同的冲蚀速度下,45°时表面平均粗糙度Sa和均方差Sq较90°时大,在相同的冲蚀角度下,Sa和Sq均随速度的增大而增大。在冲蚀中后期,粒子对凹凸不平的表面冲蚀磨损破坏严重,试件表面峰谷的形成和破坏导致冲蚀率增加。     

回火处理对ZG10Cr13不锈钢冲蚀磨损的影响

采用不同温度对ZG10Cr13马氏体不锈钢进行了回火处理,分析了回火温度对材料组织性能的影响,并对不同回火的不锈钢进行了冲蚀磨损试验,探究了钢在不同处理温度与不同冲蚀角度下的磨损失效机理。结果表明:ZG10Cr13不锈钢材料经300℃或400℃回火后,回火马氏体的脆化效应使晶界与组织裂痕明显,增大了冲蚀率。低角度冲蚀机制以切削为主,高角度冲蚀破坏机制则为变形凹坑和裂痕。当冲蚀角度为30°时,冲蚀率最大;冲蚀角度为45°时,冲蚀深度最大。     

不同实验参数下α-Al2O3陶瓷冲蚀磨损性能研究

以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15M03高铬铸铁为对比材料，研究了不同磨粒硬度、不同磨粒粒径、不同冲蚀角度（0°、30°、45°、60°和90°）对α-Al2O3结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响，分析了试验材料冲蚀磨损微观失效机制。结果表明：Cr15M03高铬铸铁冲蚀磨损体积均大于α-Al2O3陶瓷材料：随着Cr15Mo3高铬铸铁冲蚀磨损体积增加幅度最大：处于45°和60°，90°冲蚀角度时试验材料的冲蚀磨损体积损失最大：α-Al2O3陶瓷受冲蚀时切削磨损小，随着冲蚀角度增加，材料的耗能方式主要径向裂纹和横向裂纹的断裂表面能。     

不同实验参数下α-Al2O3陶瓷冲蚀磨损性能研究

以冲蚀磨损工况典型应用材料Cr15Mo3高铬铸铁为对比材料,研究了不同磨粒硬度、不同磨粒粒径、不同冲邋蚀角度(0°、30°、45°、60°和90°)对α-Al2O3结构陶瓷抗冲蚀磨损性能的影响,分析了试验材料冲蚀磨损微观失效机制.结果表明:Crl5Mo3高铬铸铁冲蚀磨损体积均大于α-Al2O3陶瓷材料;随着Crl5Mo3高铬铸铁冲蚀磨损体积增加幅度最大;处于45°和60°,90°冲蚀角度时试验材料的冲蚀磨损体积损失最大;α-Al2O3陶瓷受冲蚀时切削磨损小,随着冲蚀角度增加,材料的耗能方式主要径向裂纹和横向裂纹的断裂表面能.     

26Cr12Ni与25Cr20Ni不锈钢冲蚀磨损行为的研究

采用自制的冲蚀磨损试验机对26Cr12Ni不锈钢和25Cr20Ni不锈钢的冲蚀磨损行为进行研究,探讨冲蚀压力和冲蚀温度对两种不同材料冲蚀磨损率的影响。从材料力学的角度,结合经典的冲蚀磨损理论和磨损形貌,探讨试样冲蚀磨损破坏的机制。结果表明:随冲蚀压力的增加,两种材料的冲蚀磨损量增加;25Cr20Ni不锈钢的硬度大于26Cr12Ni不锈钢,但由于26Cr12Ni不锈钢的冲击功远大于25Cr20Ni不锈钢,26Cr12Ni不锈钢更耐磨;温度对材料冲蚀磨损影响较大,500℃时材料氧化形成保护膜冲蚀磨损率下降,而900℃时氧化膜破裂,冲蚀磨损率进一步增加。     

20MnMo钢表面堆焊304不锈钢

压力容器焊接过程中,异种钢焊接是不容易的,缺陷往往出现在异种材料焊接上,本文从实际工作出发,阐明了低合金高强度钢与奥氏体不锈钢的焊接需注意的一些问题,为日后其他的异种材料焊接打下基础。     

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 针对国内球扁钢、L型钢生产效率及成材率偏低的问题,从球扁钢、L型钢生产线设备选型与布置、轧件断面冷却不均、冷床预弯等方面围绕球扁钢、L型钢的长尺生产进行了技术分析。采用推钢式加热炉取代步进式加热炉、BD1+BD2+3机架水平连轧的布置形式、终轧后设置喷雾嘴对内侧表面进行强制冷却以及增加冷床预弯功能,可有效解决球扁钢、L型钢的长尺生产问题。     

Pressure-Poured Steel

A technique, now being used to cast steel railway wheels, is undergoing pilot-plant operations designed to test its applicability to cast semi-rolled steel shapes.     

昆钢60钢的开发与生产实践

介绍了60钢开发、生产中的冶炼、轧制工艺控制情况,确立了生产工艺路线,提高了产品质量。     

钢结硬质合金-铸钢镶铸的研究

探讨了钢结硬质合金-铸钢镶铸工艺.通过对镶铸试样结合区的宏观观察和微观组织分析与硬度检测,论述了复合铸造的机理与结合区新相的形成过程.     

轴承钢和阀门钢线材的生产工艺

简要介绍了重庆钢铁股份有限公司高速线材厂的生产设备概况;为在普碳钢生产线上生产轴承钢、阀门钢线材,通过合理控制加热、轧制、控制冷却工艺,不仅使设备运行稳定,而且满足了用户对产品的外形尺寸、性能等要求。     

节约型钢铁材料及其减量化加工制造

为开发新一代钢铁生产工艺流程,提出在其主要环节的材料加工过程中,应实现添加合金元素减量化、生产工序减量化、产品全生命周期减量化,以生产节约型钢材。同时介绍了东北大学等单位在开发减量化板材、棒材、线材及管线钢、双相钢、TRIP钢、硅钢、高强度汽车用钢、环保型钢材等过程中的新思路及采用的新工艺、新流程。     

高速钢与弹簧钢的真空压力焊

采用拉伸试验、弯曲试验、硬度试验、扫描电镜断口形貌观察等方法研究了高速钢W6Mo5Cr4V2（M2）与合金弹簧钢50CrVA的真空压力焊。结果表明：在焊接温度为1150℃及以上，焊接压力为20MPa、保温时间为30min、真空度不低于0．1Pa的条件下即可实现高速钢与合金弹簧钢良好的冶金结合；拉伸和弯曲试验的断裂均发生在高硬度高耐磨的M2上。因此，可以认为焊接结合面的强度已经高于M2的抗托强度与抗弯强度。     

45钢与42CrMo合金钢焊接工艺

对45钢和42CrMo合金钢的焊接性能进行了分析,制订了45钢与42CrMo合金钢安全联轴器的焊接工艺。采用手工电弧焊或CO2气体保护焊,严格执行焊接工艺,均能得到满足性能要求的焊缝。