室温形变和稀土元素对纯铁,B2F钢渗碳的复合作用

试验研究了室温形变、稀土元素对纯铁和B_2F 钢渗碳过程的复合作用,结果表明,适当的室温形变和加入稀土元素对渗碳时原子的渗入和扩散有明显的促进作用。两者作用的叠加可使渗层厚度增加30%。加入稀土元素后改善了渗层的分布使机械性能得以提高。探讨了室温形变和稀土元素对渗碳过程促进的原因。     

20钢制摇臂轴快速渗碳工艺研究

本文研究了滴注式汽体渗碳过程中,渗剂中加入微量的稀土元素和提高炉内碳势,对渗碳动力学过程、渗碳层金相组织的影响,并用现代物理方法测定了渗层中稀土的含量及分布。生产实验表明:与某工厂工艺相比可提高渗速30％～40％。     

20CrMnTi钢齿轮渗碳直接淬火工艺的探讨

对大型重载齿轮渗碳,渗层表面碳浓度及碳化物形态对齿轮质量的影响在不少文献中早有论述。碳化物的大小和形态对钢的抗疲劳性能有显著影响。 我厂生产的齿轮、齿轴多采用20CrMnTi钢渗碳淬火,要求热处理后碳化物级别为1～5级,渗层中过共析层 共析层的深度为渗层的70％。我们使用的是老式设备,没有碳势控制系统,渗碳温度采用920℃,渗剂为煤油,采用气体渗碳后重新加热淬火     

20-22CrMoH钢稀土渗碳组织和性能

研究了20-22CrMoH钢稀土渗碳动力学、稀土对渗碳层组织和性能的影响。结果表明，渗碳过程中稀土添加，使渗碳渗层厚度提高20%～40%，使渗碳层显微组织细化，渗碳层中的显微硬度，耐磨性和多次冲击抗力分别提高10%-15%，34%-40%和28%。     

20钢预渗碳后铬硅共渗渗层的组织和耐磨性研究

对20钢预渗碳后固体法渗铬和铬硅共渗渗层的组织和耐磨性进行了试验研究，结果量明，20钢预渗碳后在940℃下进行铬硅共渗时可以获得均匀致密的渗铬层；与普通渗铬层相比较，其耐磨性提高1倍。     

稀土元素对渗硼动力学过程的影响

本文采用固体法，将硼和稀土元素渗入４０Ｃｒ钢和４５钢表面，研究了稀土元素对渗硼动力学过程的影响。研究结果表明，稀土元素对渗硼过程的分解、吸附及扩散有显著的活化催渗作用，可使４０Ｃｒ钢渗速提高３０％以上。     

稀土元素对08钢碳氮共渗过程催化影响的作用

本文研究了稀土元素对08钢的碳氮共渗过程的影响。试验结果表明,稀土对08钢的碳氮共渗过程有显著的活化催渗作用;稀土元素对碳氮共渗过程的催化效果随共渗温度的提高,共渗时间的延长而减小。能谱和离子探针证实,稀土元素La 被渗入钢的表面。     

重载齿轮用20CrNi2Mo和20Cr2Ni4钢热处理工艺性能对比研究

通过对20CrNi2Mo钢和20Cr2Ni4钢进行渗碳表面强化处理,检测试样的变形,测试渗层的碳浓度梯度,试样的有效硬化层及表层的残余奥氏体含量。结果发现,20CrNi2Mo钢变形倾向明显小于20Cr2Ni4钢,其碳浓度梯度分布合理,硬化性能好,表层残余奥氏体含量及分布理想,热处理工艺性能优于20Cr2Ni4钢。     

稀土元素在渗碳过程中的作用

本文研究了稀土元素在渗碳中的作用。结果表明,利用常规的井式炉进行气体渗碳时加入稀土元素,具有明显的催渗效果,可缩短渗碳时间12％～15％。稀土元素还提高了渗碳件的硬化层深度,细化了渗层中碳化物,提高了钢件的耐磨性。     

常用典型齿轮钢渗碳层的组织与性能

通过对3种齿轮钢20CrNi2Mo、17CrNiMo6、20CrMnMo进行渗碳及热处理,研究了不同渗碳时间后3种钢的表面碳含量及热处理前后的渗层硬度和组织。结果表明:3种钢的合金系数从高到低依次为20CrMnMo钢、17CrNiMo6钢、20CrNi2Mo钢,合金系数越大,相同渗碳条件下表面碳含量越高;高温回火前3种渗碳层的表面硬度均在45HRC以上,回火后均有所降低;高温回火前渗碳层的组织为马氏体、残余奥氏体等非平衡态混合组织。     

滴注式稀土碳氮共渗在非合金渗碳钢上的应用

近年来,国内在合金渗碳钢上推行稀土碳氮共渗和渗土渗碳化学热处理新工艺,已取得了明显的效果。这种工艺如何在非合金渗碳钢制造的工件上应用,还是个新课题。笔者在自行车和胶轮力车零件——轴档和轴碗上,进行了工艺试验和性能试验,均取得了令人满意的结果。一、试验过程试验用材料:15、20钢。试验用零件:自行车和胶轮力车的轴档和轴碗。渗剂成分:工业用煤油和专门配制的稀土共渗剂(甲酰胺、甲醇加稀土按比例混合)。     

气体渗碳工艺守则

总则钢的渗碳,即钢的表面以碳渗入,目的在于使零件获得高的表面硬度,抗磨性与高的疲劳强度。将低碳钢的表面渗成共折组织再随之热处理,使表面呈马氏体或马氏体加碳化物的组织。因此渗炭零件渗炭层的质量与渗入碳的多少有密切关系。而渗碳炉内的炉内气氛又直接决定零件渗碳层含碳量的多少,所以严格控制炉内气氛是渗碳处理的重要过程。我厂为了严格控制渗碳炉气,调换了过去所用的渗碳剂-煤油,因为煤油是属于长链的炭氢化合物,渗碳过程中容易析出大量炭黑、     

20CrMo渗碳钢经渗硼和渗硼氮硫处理后的耐磨性能

分别以硼铁和B_4C作为供硼剂,添加适量的供氮剂、供硫剂以及填充剂,采用粉末包埋法在20CrMo渗碳钢表面制备了渗硼层和渗硼氮硫层,分析了两类渗层的物相组成、硬度和磨损性能。结果表明:渗硼层均由Fe_2B、FeB、Fe_3C相组成,渗硼氮硫层则由Fe_2B、Fe_3N、FeS、Fe_3C相组成,未形成脆性FeB相;渗硼层和渗硼氮硫层的表面硬度、耐磨粒磨损和耐黏着磨损性能均高于渗碳钢的,且渗硼层的硬度和耐磨粒磨损性能高于渗硼氮硫层的,而耐黏着磨损性能低于渗硼氮硫层的;以硼铁为供硼剂制备的渗硼层的耐磨粒磨损性能优于以碳化硼为供硼剂的,而耐黏着磨损性能低于以碳化硼为供硼剂制备的。     

浅谈渗碳齿轮变形的影响因素和应采取的措施

渗碳齿轮在热处理过程中产生变形是一个十分复杂的问题。它与钢的化学成分和淬透性、渗碳齿轮的几何形状、预先热处理后钢的组织、齿轮加工方法和加工残余应力、渗碳时齿轮放置方式和吊具、渗碳温度和渗碳时间、淬火温度和淬火方式、淬火介质和介质温度以及渗层特性等因素有关,下面就影响渗碳齿轮变形的因素和应采取的措施作一阐述。     

碳硼复合渗工艺

本文介绍的碳硼复合渗工艺,即先进行渗碳,随后进行渗硼。从而使工件具有较好的综合性能,提高了在重载荷下抗磨粒磨捐的性能。通过45钢和3Cr2W8钢的碳硼复合渗和单纯渗硼的比较,证明这种工艺兼具了渗碳和渗硼的优点,同时克服了二者的弱点,是一项有推广意义的工艺。     

20钢石油链滚子热处理工艺改进

链条滚子普遍采用20钢制造,热处理采用渗碳后直接淬火加中温回火的方法。我厂制造的石油链滚子也选用20钢和上述热处理工艺制造,但发现这种滚子在使用过程中易碎裂,严重影响石油机械的正常运行。     

常用高合金齿轮渗碳钢渗层淬透性对比研究

钢的淬透性是指钢在淬火时获得马氏体的能力,而渗层的淬透性是合金钢渗碳淬火过程中重要的工艺属性,也是决定齿轮使用寿命的最重要的性能之一。齿轮钢的淬透性与齿的心部硬度、表面硬度、渗层有效硬化层深度、表面残余压应力、热处理后的变形等都有密切联系。     

准贝氏体钢渗碳特性及冲击磨损性能

研究了准贝氏体钢渗碳特性及渗层冲击磨损性能。结果表明,准贝氏体钢渗碳后空冷,渗层最外层组织为高碳马氏体和残留奥氏体,无碳化物及石墨相析出,心部组织的准贝氏体。     

Q235钢经两种表面热处理工艺后摩擦磨损性能的研究

利用等离子表面合金化技术在Q235钢表面进行Mo、Cr共渗,随后进行超饱和渗碳淬火及低温回火处理。对渗碳淬火─低温回火工艺下的GCr15淬火钢摩擦副的摩擦系数、Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺下GCr15淬火钢的摩擦系数进行滑动摩擦对比试验。观察分析Mo、Cr共渗─渗碳淬火─低温回火工艺磨痕形貌,并就油润滑状态下滑动摩擦对比试验磨损机理进行分析。结果表明:Q235钢表面改性后,与渗碳淬火试样对比,相对耐磨系数ε提高近2倍;与GCr15淬火钢试样对比,相对耐磨系数ε平均提高2·25倍。     

浅谈钢件渗碳后的淬火

渗碳淬火有两道工序。前道渗碳,是一个扩散过程,遵循由菲特扩散定律所描述的扩散规律。由于计算技术的发展和计算机的引入,钢件的渗碳技术在20世纪七八十年代已步入非常成熟的阶段,研究开发出了可控气体渗碳、离子渗碳、低压真空渗