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嵇安森 《安徽电力科技信息》2007,(5):4-5
1概述
洛河发电厂1号机B小汽轮机于1986年投运,上海汽轮机厂制造,2007年6月26日B小汽轮机轴承振动幅值从0.01mm突增至0.08mm,怀疑该小汽轮机某级可能发生断叶片,电厂于2007年7月5日揭缸,发现次末级叶片断1片、裂1片,为此我们对该级叶片事故进行分析。 相似文献
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某热电总厂1号汽轮机原为上海汽轮机厂生产的高压50MW供热汽轮机,2000年由哈尔滨汽轮机厂增容改造为高压60MW供热汽轮机,1号汽轮机于2010年3月5日第二次大修,解体后发现转子有如下缺陷: 相似文献
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汽轮机调节级叶片断裂原因的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用金相观察等技术,分析了某厂4号汽轮机调节级叶片断裂原因。研究结果表明,叶片断裂属于多个裂源的疲劳断裂。断裂的主要原因为:叶片安装时紧力不够,运行中产生振动应力,叶片表面加工精度未达到要求,倒T型叶根的下凸肩处倒角不够,焊缝的材质不同和焊缝根部应力集中等。 相似文献
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在汽轮机的各种事故中,各种零件事故通常占25%~40%,并且多数与叶片的振动有关。而且,叶片振动通常与其激振力有关;运行中的机组,由于蒸汽作用力突然减小和增大(承受一次激振力)而与叶频形成共振,导致叶片的疲劳损坏,造成事故发生。 相似文献
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对继裂叶片进行了化学成分、金相组织以及电子探针分析。结果表明,沙角A厂4号汽轮机低压转子叶片断裂是幢于叶片铝元素以富集形式存在,降低了材料冲击韧性,满足不了设计要求,致使叶片失效断裂. 相似文献
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对安徽省2004年度汽轮机叶片发生几次事故的原因分析,表明与叶片共振,加工、组装、银焊工艺等因素有关。 相似文献
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针对风电机组SCADA监测数据的非线性、高冗余等特点,提出一种基于受限玻尔兹曼机(Restricted BoltzmannMachine,RBM)和支持向量机(SupportVectorMachine,SVM)的风电机组叶片开裂故障预测方法。利用RBM优异的特征学习能力,将其作为特征提取器来获得风电机组SCADA数据中表达能力更强的数据特征。将RBM的输出作为SVM的输入,构建RBM+SVM组合预测模型。利用训练集、验证集进行预测模型构建和参数微调。为验证提出模型的有效性,将其预测结果与RBM+Logistic回归、SVM和Logistic回归的预测结果进行对比。实验表明,RBM+SVM的预测准确率为93.08%,与三组对比模型相比具有明显的优势。研究结果可为实际风电机组叶片开裂故障预测提供重要参考。 相似文献
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厦门电厂4号汽轮机第10级叶片断裂,通过宏观特征观察、断口扫描电镜分析、叶片材料化学成分分析、微观金相检查以及硬度、冲击试验等方法,对叶片断裂原因进行分析,得出结论认为:由于叶片结构及机组抽汽和负荷的频繁变化,导致叶片异常振动,并在应力集中部位引发裂纹源,最终产生低应力高周疲劳断裂。 相似文献
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采用宏观检查、几何尺寸测量、化学成份分析、拉伸性能试验、金相组织分析、非金属夹杂分析、硬度试验及碳化物成分分析等方法,对某发电厂锅炉末级过热器管开裂原因进行分析,提出了解决办法。试验和分析结果表明:开裂处管内壁有较深的原始裂纹,在炉内高应力的作用下,管子靠外壁处产生了蠕变孔洞及蠕变裂纹,最终导致开裂。 相似文献
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某600 MW机组静叶可调轴流式引风机采用小汽轮机驱动,运行中发生叶片断裂问题,断裂面启裂位置为叶轮与调频环焊接位置。通过分析风机运行参数及断裂叶片理化检测结果发现,风机叶轮与调频环焊缝处存在疲劳导致叶片断裂。为解决叶轮与调频环处焊缝开裂问题,对叶轮进气侧调频环位置及结构进行优化改进,新调频环焊接在叶片根部,并更改为口圈结构;为避开新调频环位置改变后叶片的固有频率,通过叶片测频工作测试引风机叶片在设计转速范围内叶片通过频率发生共振的转速约为752、1 098 r/min,引风机实际运行转速应与共振转速保持一定的避开率。 相似文献
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针对混流式水轮机组不锈钢转轮叶片反复开裂的严重问题,通过ANSYS有限元模拟分析转轮叶片制造过程中产生的焊接残余应力和额定工况运行时叶片的应力分布.仿真计算结果表明,出水边焊缝附近是应力的峰值区域,残余应力和工作应力的综合作用是导致叶片产生疲劳裂纹的根本原因,计算结果为设计、制造阶段焊接残余应力和运行阶段转轮应力测试提... 相似文献