二次调节抽汽透平调节系统的设计准则

本文采用现代控制理论的方法,推导了二次调节抽汽透平调节系统的设计准则,即静态和动态自整条件,并通过仿真试验,证明了其有效性。只要设计合理,在不改变系统总体结构的情况下,不仅能消除热电负荷之间的静态干扰,而且能消除电负荷对热负荷及低压热负荷对高压热负荷的动态干扰.对系统的设计和改进有指导意义。     

中间再热抽汽式汽轮机调节系统的自整条件

本文推导了再热抽汽式汽轮机调节系统的静态自整条件,结果表明再热抽汽机组的动态自整条件与凝汽抽汽机组动态自整条件是不同的。所得结论对调节系统设计具有指导意义。     

多变量调节系统自整性的矩阵设计法及其动态分析

本文以矩阵为工具,改进了多变量调节系统自整性的设计方法,可以一次确定静态和动态自整条件。在满足自整条件以后,就可以将复杂的系统分解成几个独立的简单系统。这样,有利于对系统的分析和计算。本文结合双抽汽式汽轮机的实例进行了调节系统自整性条件的分析,并做出了动态过程的模拟计算结果。抽汽式汽轮机可以做为发电兼供汽用,也可以做为工业汽轮机用,如为高炉拖动压气机等。这种汽轮机的调节系统、其被调节量有转速,抽汽压力等数个。另外,它也有几个调节机构,每个调节量变化时,能同时控制几个调节机构。根据工艺上的要求,每一个调节量的变化(由于干扰或者给定的变化),不应影响其它被调节量,也就是说,要求系统是自整的。一般的方法是把静态与动态分开进行考虑,但比较复杂,概念也不够清楚。以矩阵为工具来设计和分析抽汽式汽轮机的自整调节系统,是一种简便而概念又清晰的方法,它能同时求得静态与动态自整条件。     

抽汽式汽轮机动态自整调节的设计

介绍了抽汽式汽轮机的自整调节(解藕控制),通过采用现代控制理论,对抽汽式汽轮机动态自整调节进行研究和设计,提出了可实现动态自整调节的方法,从而增强了抽汽式汽轮机在电热负荷上的调节性能,更好满足用户的要求.     

大型煤电机组非高压缸设置调节级的热电联产研究

热电联产能有效提高大型煤电机组的经济性,减少二氧化碳排放。但这类机组需要同时满足电网和热网的需求,而电负荷或热负荷的变化会使供热抽汽压力随之变化,为维持供热压力,目前煤电机组供热广泛采用阀门调节的方法。但当负荷变化范围较大时,阀门会产生巨大的节流损失,降低机组的热经济性。为降低甚至消除节流损失,提出了非高压缸设置调节级的方法。     

中间再热抽汽式汽轮机DEH控制系统的响应特性研究

对采用DEH控制系统的中间再热抽汽式汽轮机热电负荷的自整性进行了分析,对不同控制模式下系统的负荷适应性进行了研究。结果表明,由于DEH控制系统中PID调节器积分控制作用的存在,能够消除热电荷之间的相互静态干扰。新汽压力扰动时,调节级压力控制回路具有较好的瞬态响应特性;而负荷扰动时,功率控制回路具有较好的动态响应特性。因此,应根据机组的扰动情况选择控制回路。     

抽汽背压式汽轮机调节系统静态计算方法

本文论述了保证抽汽和排汽自整调节的静态计算方法。用BASIC语言编制了能满足静态自整要求的计算程序。抽汽背压式汽轮机调节系统静态计算方法@李荫荣$北京重型电机厂~~     

CC50—90/13/1·2型汽轮机调节系统自整设计

本文介绍了武汉汽轮发电机厂设计的CC50—90/13/1.2型5万千瓦双抽汽式汽轮机调节系统,并根据双抽汽式汽轮机自整调节的要求推导出满足自整条件的设计传动比,同时结合武汉汽轮发电机厂双抽汽式汽轮机调节系统导出满足自整条件的窗口宽度比,推导方法简便,可供有关制造厂及有关研究热电联供机组的同志参考。     

两次调节抽汽式汽轮机数字电液调节系统的自整性研究

给出了两次调节抽汽式汽轮机ＤＥＨ调节系统调节器的数学模型，分析研究了系统的静态自整条件，提供了自整系统的计算方法。     

抽汽背压式汽轮机调节系统静态计算方法

本文论述了保证抽汽和排汽自整调节的静态计算方法。用BASIC语言编制了能满足静态自整要求的计算程序。     

调节抽汽式汽轮机参与电网调峰的负荷特性分析

在目前大容量调节抽汽式汽轮机组的不断投运以及电网仍然缺乏调峰能力的情况下,有必要使该类型机组更加深入地参与电网调峰,但是调节抽汽式汽轮机组参与电网调峰的能力严重受到其对外供热负荷的影响,为了得到该类型汽轮机的电负荷与热负荷之间的关系,针对目前运行的主要类型的调节抽汽式汽轮机,依据工况图对其热电负荷特性进行了分析,得出了调节抽汽式汽轮机在满足外界热负荷的情况下的电负荷特性,为合理安排该类型汽轮机组参与电网凋峰提供了依据.     

中间再热汽轮机调节系统的特性分析

采用频率特性分析和计算机仿真试验的方法，具有滑阀套弹簧反馈结构和具有动弹簧反馈结构的两种中间再热汽轮机调节系统的特性进行了分析研究。结果表明，在工作条件相同时，滑阀套弹簧反馈系统与动弹簧系统相比较，由于局部下在反馈和油动机运动自反馈的存在，系统的稳定性降低，甩负荷后的动态超速增大，达不到提高系统稳定性的目的。     

供热汽轮机调节经济性分析

目前供热汽轮机调节系统基本能满足热负荷变化的要求,但从热经济角度来看,这种调节方式是不经济的,它不可避免地会产生节流等不可逆损失,从而造成能量的贬值,而这种损失只不过被目前通行的热经济指标计算方法一“热量法”所掩盖罢了。所以必须加强在这方面的研究,努力寻求提高供热调节经济性的新途径。本文在这方面作了一些探讨.     

第十二章 带调整抽汽背压式汽轮机调节系统构造与调节原理

§12-1 调节基本原理与自整要求 背压式汽轮机以不同参数的蒸汽向热用户供热,是一种合理的供热方式,带抽汽的背压式汽轮机(简称“抽背机”)能满足这一要求。它分非调整抽汽式及调整抽汽式两种,这种机组在供电的同时可向热用户供应两种参数的热负荷。非调整抽汽式背压机的抽汽量根据用户需要手动调节,它一般为中、低压进汽参数。抽汽量的改变不仅影响汽轮机转速(单机)或电功率(并网),同时也直接影响到背压。高参数的抽背机,当抽汽量频繁变化时,机组     

基于负荷比值的计量供热间联网固定供回水温差量调节方程

为了满足计量供热系统热源超量调节和超前调节的要求,避免自主调节用户加热过程的热滞后,实现热源的及时、足量、节能运行,引入了同类用户及其室内设计热负荷所占总设计热负荷的逐时负荷比值,建立了计量供热系统间联网一次网采用固定供回水温差的量调节、二次网采用主动质调节—被动量调节时的运行调节方程。并通过实例计算证实了在逐时负荷比值确定后,虽然用户自主调节随机性很大,但仍然能够确定供热系统在调节状态下的供、回水温度及其流量,并预测自主调节状态下的逐时供热量。     

两次调节抽汽透平的热力参数与调节系统的设计

在线性化的假定下，给出了两次调节抽汽透平调节系统的数学模型，推导了系统的静态自整条件，并提供了调节系统结构设计与机组热力参数之间的关系，为机组调节系统的设计和调整提供了物理概念明确、应用简单的方法。     

天津石化热电厂50MW机组中压油动机改造

针对50MW机组存在的一段调整抽汽无法投入、电负荷受制约问题进行分析,提出调整中压油动机静反馈弹簧预紧力,通过计算确定具体调整数据;计算原机组调节系统应具备的静态自整条件,对改造后机组进行静态调试试验,验证其符合静态自整特性,确保改造的可靠性,改造后机组成功接带一段调整抽汽并实现热电自整。     

基于柔性负荷的孤立多能互补建筑能源系统优化设计

构建基于柔性负荷的多能互补建筑能源系统是解决孤立乡村能源供给问题的有效手段。采用Matlab/Simulink建立孤立多能互补建筑能源系统优化模型,并以系统的费用年值最低为优化目标,基于遗传算法求解计算。研究结果表明,与不考虑柔性负荷相比,柔性电负荷、柔性热负荷、柔性电/热负荷参与调节时,系统的费用年值分别降低了5.24%、33.11%与35.50%。柔性电负荷参与调节后,负荷向光伏出力时段平移,储能电池和柴油发电机的容量得以降低。与仅有柔性热负荷参与调节相比,柔性电、热负荷同时参与调节时,室内温度波动平缓,波动振幅小。     

对用内旁通调节改善供热汽轮机经济性的分析

一、供热汽轮机的负荷供热汽轮机的负荷有热和电两种。对于背压式汽轮机(包括带有调节抽汽的背压式汽轮机),它的电负荷依赖于热负荷的变化而变化。带有调节抽汽的冷凝式汽轮机,它的电负荷和热负荷是各自独立的变量,任一负荷的变动都会引起流量的变动,从而使其处于部分负荷下运行。热负荷,一类是0.8—2.5ata的采暖用汽,这一类用户包括我国东北、华北和西北三个地区。由于初冬到一月份温差较大,其变动量也较大,例如东北地区,从0℃到零下30—35℃,华北地区最冷到零下20℃,西北的兰州和乌鲁木齐与华北和东北地区     

抽汽式汽轮机调节系统设计方案的探讨

对抽汽式汽轮机调节系统的几种设计方案进行了分析比较,从稳定性、甩负荷特性及自整性三方面论述了各自的优缺点,最后综合几种方案的优点,提出一种前馈反馈相结合的新设计方案,使系统性能有很大提高。