天然河流沙质河床上器测推移质输沙率含义的商榷

作者基于天然河流沙质河床上的推移质和悬移质两类运动形式的泥沙,不存在一个能够截然划分的界面,认为在沙质河床上利用推移质采样器实测的推移质输沙率,其组成不都是推移质泥沙,其中尚包括悬移质中的床沙质泥沙。为此,本文分析了长江中游干流宜昌和汉口水文站河段利用推移质采样器实测的推移质输沙率和与之相应测次的、按测时水沙条件计算的临底流层内悬移质中床沙质泥沙输沙率的相关关系,论证了沙质河床上器测推移质输沙率中推移质泥沙和悬移质中床沙质泥沙组成的机理。     

AYT型砾卵石推移质采样器试验研究

在水文测验中,推移质泥沙测验是最困难的测验项目之一.其原因主要有两方面:①采样器研制及效率;②测验和资料整编方法.前者至今仍是一个世界性难题. AYT型采样器是在吸取国内外现有采样器主要优点的基础上,经过反复试验和优化,设计定型的.通过水槽试验率定, AYT型采样器的进口流速系数Kv=1.02,采样效率η＝48.5g0.058器%.野外测试表明,AYT型采样器性能稳定,采样效率相对较高,适用于野外施测粒径大于2 mm的砾卵石推移质.     

中国和美国的推移质泥沙采样器野外比测试验

中国和美国已研制出多种推移质采样器 ,用以在变化范围很大的水流、泥沙条件下采样。由于采样器的设计原理不同和缺乏现场比测资料 ,这些采样器采样结果的可比性不明确。本文给出了五种采样器的输沙率及其它性能的现场比测结果。这五种采样器包括美国地质调查局设计的刚性框架的赫尔—斯密斯采样器 (以下称HS -1型 )和它的加大型 (以下称HS -1a型 )、沱特尔河TR -2型采样器以及中国长江水利委员会 (长江委 )研制的Y78-1型刚性框架采样器和Y80 -2型软底网式采样器。在美国各采样点比测HS -1型采样器的输沙率为Y78-1型的 3.0倍 ,而在中国比测的仅为 1 .2倍。两国比测点上流速和推移质粒度的明显差别可能是导致这一差异的原因 ,两国在采样技术和比测方法方面的差别也稍有影响。在中国的比测 ,HS -1a型测定的输沙率平均为Y80 -2型的 4.4倍 ,TR -2型测定的输沙率平均为Y80 -2型的 2 .2倍。比测过程中取得的经验有助于增加对推移质采样器设计特性的理解 ,并强调了使用不同设计的采样器来测定沙粒或较大的砾卵石泥沙的推移质输沙率是必要的。     

用流速仪绞关提取推移质采样器

以往潼关水文站是通过桅杆上的滑轮提取推移质采样器的,由于水深流急,费很大力的劲拉不上来。改用流速绞关后,两人就能顺利提取推移质采样器。     

推移质采样器模型试验与相似条件

通过MB—2、YZ—80和TR—2三种有代表性的推移质采样器模型试验,得出不同采样器口门断面中垂线流速分布规律,首次测出采样器绕流阻力系数随采样器雷诺数的变化规律,定量分析了采样器采样效率分别随模型相对边界宽度、相对淹没深度、采样器雷诺数、反映推移质运动强度的水流参数以及相对充盈度等因素变化的规律,并提出了采样器模型试验必须遵循的相似准则。     

总输沙量与实测悬移质输沙量比值的计算及其应用

一、问题的提出 目前施测推移质输沙率的方法虽然很多,但都存在着不少问题.特别象山丘地区一些暴涨暴落的中小河流,推移质测验更难以取得满意成果.所以许多河流至今仍然缺少实测推移质沙量资料.同时在悬移质输沙率测验中,由于受采样器条件的限制,实测临底悬沙资料亦多尚付阙如.     

几种推移质泥沙测验方法综述

现有的推移质泥沙测验方法基本上可分为两类:直接测量法和间接测量法。直接测量法是借助于各种尺寸和结构的采样器采集沙样,或通过估算河床构成物的位移来直接测量推移质泥沙的质量;间接测量法是以应用各种物理原理为基础,对推移质泥沙进行间接测量。下面对这两类方法分别简述之。     

冲积河流沙质河床推移质级配分布规律

推移质级配是进行推移质输沙率、河床冲淤等计算模拟的重要条件。本文从分析沙质河床近壁紊动源区内泥沙运动临界图景入手,运用瞬时动量对撞平衡原理得到推移质泥沙临界运动条件,并基于垂向瞬时紊动速度所具有的高斯分布规律,求解随机方程,建立了理论性较强的沙质河床推移质颗粒级配计算公式。黄河与长江的实测资料检验结果表明,本文提出的公式能同天然沙质河床推移质实测资料符合,因而对于确定冲积河流沙质河床推移质泥沙级配具有重要的理论意义和实用价值。     

白沙卵石推移质试验水槽的建造和对有关公式的初步验证

本文介绍了白沙卵石推移质试验水槽的规模,辅助试验设备,水槽的单项功能和综合功能的率定;卵石推移质采样器效率系数的初步探求;以及用水槽实测资料对推移质有关公式的初步验证,从而试图对水槽本身性能作出评价。     

浑水推移质分组输沙研究

天然河流的泥沙输移大多在浑水条件下进行,浑水条件与清水条件下的输沙机理存在一定差异。基于近底泥沙交换三状态随机-力学模式,考虑了床沙与推移质向悬移质的净交换,引入扬动概率,建立了浑水中非均匀推移质分级输沙率公式,进而导出总输沙率及推移质级配的计算式。浑水条件下进行的推移质输移水槽试验和野外实测资料验证了该理论公式的合理性与可靠性,并发现浑水条件下推移质级配可能粗于原始床沙级配。研究结果表明:在浑水中,以悬移质形式存在的砂质泥沙含量对有效估算推移质输沙率有着不容忽视的影响。在某粒级运动泥沙总量不变的前提下,由于一部分沙粒悬浮于水体中,将使得推移质数量相对减少。     

白沙卵石推移质试验水槽通过鉴定验收

为了适应河流卵石推移质的试验研究和卵石推移质采样器效率率定的需要,水电部科技司和水利水电规划院委托我院建造的白沙卵石推移质试验水槽,经过几年来不断改建和扩建以及多次单项功能和综合功能的试验,现已建成并形成了试验能力。水槽鉴定验收会议,于1987年10月在成都与全国水库回水变动区泥沙问题学术讨论会同时进行。由水电部科技     

沙推移质采样器的试验研究

一、前言长江的推移质泥沙测验开始于1954年,当时采用苏联波里亚可夫式采样器和荷兰式采样器。1956年改用苏联顿式采样器。在使用和试验中发现这些采样器都有不同的缺点,例如仪器下放河底后,口门不能伏贴河床,并在口门附近床面产生冲刷或淤积,采样器的进口流速     

科技文摘

MB—2型卵石推移质采样器的研制成都科技大水科所与四川省水文总站合作研制的 MB—2型卵石推移质采样器,通过室内系列试验及野外对比观测,性能良好,有适应卵石河床凹凸不平的优点;采样效率比国内现有大型网式采样器提高40～60%;输沙率脉动观测灵敏度高,且受漂木(或漂浮物)撞击时不变形,是卵石河床多漂木河道上一种较适宜的采样器。现在都江试验站、青衣江梯子岩水文站等都正式采用。摘自《成都科技大科研成果选编》     

三峡水库推移质数量分析及淤积研究

首先在引进三峡水库实测推移质数量后,针对采样器效率较低、测量精度较逊而引起的质疑,从推移质运动机理和有关理论成果,论述证明了实测数值是基本可靠的.接着提出了考虑因素较为全面的非均匀输沙率公式,并且对朱沱、寸滩两水文站实测资料进行了验证和对比,两者的符合,说明了公式的可靠性,也提供了卵石推移质数量的一个旁证.继而引进了推悬比理论关系,阐述了在卵石河床上沙质推移质很少的机理,同时计算了寸滩水文站沙质推移质数量,结果与实测值颇为相近.最后估算和分析了推移质的淤积部位,从宏观上指出了其影响.     

床面推移质颗粒跃移过程的水槽试验研究

推移质泥沙颗粒的跃移是河流泥沙运动的重要形式.为了研究推移质颗粒跃移运动参数的变化规律,在水槽试验中采用高速摄像技术,观测7种工况条件下,0.3～1.7 mm粒径的推移质颗粒的跃移运动形态,提取颗粒跃移运动的时空信息,分析了泥沙颗粒跃移距离和跃移高度的变化规律.结果 表明,相对跃移高度和相对跃移距离的概率密度分布函数均...     

我国最大的推移质试验水槽在四川白沙建成并通过鉴定验收

为了开展河流推移质的试验研究和满足卵石推移质采样器效率系数率定的需要,水电部科学技术司和水利水电规划设计院委托成都勘测设计院建造的白沙卵石推移质试验水槽,经几年来的改建扩建及单项功能和综合功能试验,现已初具规模,并形成试验能力。白沙推移质试验水槽位于四川省灌县白沙镇,距成都市约60km。它以白沙河水作为试验水源,可节省大量抽水用电,试验用砂碎石也可就地取材。水槽     

基于FLAC~(3D)的近海淤泥质地层基坑工程变形研究

针对深厚淤泥质软土基坑变形过大的问题,采用了水泥土搅拌桩与地下连续墙组合支护方案,为了解该支护方案中地下连续墙的变形特征,利用FLAC~(3D)数值模拟软件对深圳地铁十号线地铁停车场深基坑进行分析。结果表明:模拟结果与实测数据拟合较好,预测开挖完成后基坑周围土体最终沉降为22.91 mm,小于警戒值。在水泥土搅拌桩支护条件下,除按原工况1 200 mm厚地连墙条件外,分别模拟了1 100 mm、1 000 mm、900 mm、800 mm、700 mm不同地下连续墙厚度条件下的变形情况,第一层开挖时各条件下土体沉降相差不大。随着开挖的进行,沉降值开始发生变化,土体沉降值最小为47.33 mm,发生在1 100 mm厚条件下,最大为93.85 mm发生在700 mm厚条件下。地下连续墙水平变形最大值均发生在距墙顶15 m处左右。在700 mm条件下变形值最大达到了42.58 mm,1 100 mm条件下最小,其值为25.71 mm。因此,该深基坑工程在水泥土搅拌桩支护成槽条件下,可适当减少地连墙厚度,采用1 100 mm厚地连墙能保证基坑安全的前提下降低造价。     

壅水条件下推移质泥沙输沙率变化规律初步研究

壅水条件下水流结构特征及推移质泥沙输移规律问题目前尚未得到很好的解决,如天然壅水河段、水库库区壅水等条件下的泥沙输移、河床冲淤等问题,亟需这方面的理论支撑。利用理论分析、实测资料、水槽试验等方法进行对比分析首先分析不同条件下推移质输沙率变化的差异性;然后利用水槽试验观测壅水条件下非均匀流水流结构特征;最后结合天然实测资料和水槽试验资料,回归分析得出了适合在水库库区壅水河道的推移质输沙率计算公式。研究结果为当壅水程度指标β达到1.3以上时,现有各家公式已基本不能用来计算壅水条件下的推移质输沙率;利用水槽试验资料得到了相对床面切应力与壅水程度指标β的定量关系;回归分析得出壅水河道推移质输沙率计算公式可以在三峡库区河段适用。     

安居水电站及当前建设概况

一、自然条件安居水电站是涪江流域由下而上第二个梯级,下距嘉陵江与涪江汇合口约40km,距下游渭沱电站约17km。本电站流域面积29600km~2,多年平均流量493m~3/s,多年平均输砂量2100万t,多年平均含沙量1.12kg/m~3,汛期洪峰最大含沙量4.6～27.5kg/m~3。输沙量中有一定比例的推移质,推移质最大粒径,根据坝区河滩勘探为150mm,一般为80～20mm。     

壅水条件下推移质泥沙输沙率变化规律初步研究简

 壅水条件下水流结构特征及推移质泥沙输移规律问题目前尚未得到很好的解决,如天然壅水河段、水库库区壅水等条件下的泥沙输移、河床冲淤等问题,亟需这方面的理论支撑。利用理论分析、实测资料、水槽试验等方法进行对比分析首先分析不同条件下推移质输沙率变化的差异性;然后利用水槽试验观测壅水条件下非均匀流水流结构特征;最后结合天然实测资料和水槽试验资料,回归分析得出了适合在水库库区壅水河道的推移质输沙率计算公式。研究结果为当壅水程度指标β达到1.3以上时,现有各家公式已基本不能用来计算壅水条件下的推移质输沙率;利用水槽试验资料得到了相对床面切应力与壅水程度指标β的定量关系;回归分析得出壅水河道推移质输沙率计算公式可以在三峡库区河段适用。