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无粘性土堤的溃堤模型 总被引:2,自引:0,他引:2
以实验室及现场模型试验中观察到的溃堤机理为基础,开发了一个无粘性土(沙)堤的溃堤模型。模型用现场试验的数据校准,又用实验室试验的数据进行验证,计算与观测值间的拟合结果令人满意。模型还对一个溃堤实例进行了模拟,计算结果与目测报告基本一致。 相似文献
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堤防工程采用无粘性土填筑施工时,碾压施工质量按照规范要求必须采用相对密度进行质量控制。筑堤材料由于料场位置、成因等因素,其颗粒级配存在较大的变异性,实际施工质量控制时,由于土料颗粒级配不同,现场测定的压实干密度会发生变异,造成质量控制指标变异,难以反映土料碾压的真实质量。施工前,通过试验建立粒径小于5mm的不同组分的ρd max、ρd min关系曲线,在施工过程中通过控制干密度ρd与小于5mm粒径组分含量的关系曲线、Dr~ρd关系曲线比对的方法,进行实际施工质量的干密度控制,达到真实有效控制施工碾压质量的目的。 相似文献
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无粘性土非线性动力剪应变模型 总被引:6,自引:1,他引:6
首先基于Mindlin研究成果建立规则循环荷载下动力剪应变模型并用剪应力比控制循环三轴试验测其中参数,然后说明在不规则循环荷载下还要增加初始加荷曲线以完善上述模型,最后对土层地震响应计算。 相似文献
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同安区西柯南堤达标加固建设,在按市颁标准设计堤岸断面基础上,运用简单的几何原理,将原坡脚干砌块石基础改进为具有调节堤顶外缘轴线水平位移功能的浆砌石平台,既提高堤身的稳定性,又解决按原设计无法使新旧堤身理想结合的难题,从而保证工程顺利进行。此外,当用于江河堤防迎水坡堤脚基础时,可提高护坡式堤岸抗冲能力及稳定作用。 相似文献
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武子煜 《河南水利与南水北调》2017,46(9)
边坡是具有倾斜面的土体,因土体表面倾斜,在重力及其它外力作用下,整个土体有从高处向低处滑动的趋势,土体滑动与边坡形状和土体类型有关。由粗颗粒土组成的边坡称为无粘性边坡,相对于粘性土边坡稳定分析,由于没有粘聚力的存在,其计算相对简单。文章根据力学平衡原理,按照土体干燥、有渗透水流两种状态进行无粘性土边坡稳定分析,通过实例计算得出结论。 相似文献
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无粘性粗粒土渗透系数的近似计算 总被引:3,自引:0,他引:3
无粘性粗粒土的渗透规律很复杂,只有在细粒含量较多,水力坡降较小时才能满足达西定律。栈析了影响无粘性粗粒土渗透系数的若干因素,并对现有的计算无粘性粗粒土渗透系数的经验公式进行了分析补充。 相似文献
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无粘性土的压实度效果与其含水量有较大的关系,通过对不同含水量下的无粘性土进行振动压实试验,得出结论,可供实际工程参考采用. 相似文献
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土工合成材料70年代末引入我国。1985年汛期云南省陆良南盘江左岸堤坡脚出现了巨大管涌破坏,曾用无纺土工织物作滤层,上覆毛石压重,很快排除了险情。继后在长江中、下游和北方大江大河的防洪堤上先后用土工合成材料排除或兴建护坡护堤工程。从1991年开始国家防总下达生产储备任务,各流域都分别储存了编织袋、复合布、土工织物、防浪布(即编织布复膜)等土工合成材料,并在当年的抗洪抢险中,发挥了很大作用。在1998年长江洪 相似文献
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主要对无粘性土地基防渗衬砌渠道的边坡稳定计算进行分析,提出在边坡稳定计算中应主要考虑的两个方面,以便更好地优化设计方案。 相似文献
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主要对无粘性土地基防渗衬砌渠道的边坡稳定计算进行分析,提出在边坡稳定计算中的问题,以便更好地优化设计方案。 相似文献
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吉林省聚宝水电站溢洪道布置在有碎石含粘性土夹层的块状玄武岩上,设计难度较大,为节省工程投资,设计时分析了各种因素,以确保溢洪道的安全稳定。本文对这一设计过程作了一简单论述。 相似文献
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本文采用土层的颗粒级配、相对密度、标准贯入试验、西特(Seed)简化方法,对温泉水库坝基无粘性和少粘性土液化的可能性进行了分析。 相似文献
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山丘区中小河流的防洪堤,因河流常年水位较高,致使堤脚经常浸没于水中,枯水期也不例外,堤脚仍浸没于水中30~50cm.这种状况,给堤脚档立防冲工程的施工带来了很多困难.水下混凝土、水下浆砌石造价高,施工难度大.为此,我们设计了一种施工简便、造价低的挡土防冲结构.这种挡上防冲结构称为空心钢筋混凝土梯形棱台(见附图).其尺寸选用范围:H为1~2.5m;B1为0.7~1.5m;B2为0.5~0.8m;B3为0.8~1.2m,d为0.08~0.12m.根据需要和设备吊重能力还可选用更大的尺寸.桃江县在实际工程应用中采用:H=1.5m;B1=1.2m;B2=0… 相似文献
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分段法确定无粘性超粒径粗粒土最大干密度 总被引:3,自引:0,他引:3
将无粘性超径粗粒土的级配分为两部分,即粗粒部分和细粒部分,并将粗粒部分按相似原理缩尺到试验仪器允许的范围,对两部分分别测定其最大干密度,然后按两者的不同含量,从粗颗粒料及细颗粒料的结构性质出发,提出相应的公式,以推求其原型级配的最大干密度。 相似文献