模拟焊后热处理工艺对13MnNiMoR钢板组织和性能的影响

分析模拟焊后热处理工艺对压力容器用高性能13MnNiMoR钢板组织和性能的影响,结果表明:钢板经模拟焊后热处理,抗拉强度降低,Z向性能改善;温度相同,随着保温时间的延长,抗拉强度降低且趋稳,延伸率逐渐降低;时间相同,随着保温温度的升高,屈服强度和Z向值降低;随着温度提高或保温时间延长,晶粒尺寸增大并趋向均匀。试板经过模拟焊后热处理,钢板力学性能满足标准要求。     

P690QL1钢板低温冲击性能不合格原因分析与探讨

为找出P690QL1钢板低温冲击性能不合格原因,利用金相显微镜、扫描电镜、能谱分析等手段对不合格试样进行成分、组织、低倍和夹杂物分析,结果表明:氮化物和硫化物夹杂是造成冲击韧性降低的主要原因,后续通过提高钢水纯净度、降低钢水过热度、增加铸坯冷却强度等措施,低温冲击性能不合格问题得到解决,合格率由之前的70%提高到95%。     

Q345qE桥梁钢冲击性能不合原因分析及改进

针对Q345qE出现冲击性能不合格的问题,对冲击性能不合板坯进行了表面质量检测、显微组织与冲击断口形貌观察,同时也进行了金相检验以及EDS成分分析。经综合分析可知,此次造成Q345qE桥梁钢冲击性能不合主要是由局部Mn元素偏析所导致的钢质不均匀,以及沿钢板轧制方向存在较多2.5-3级左右且不连续分布的MnS的A类夹杂所致。     

Q345E低温冲击不合分析

通过对Q345E低温冲击性能影响因素的分析和研究,结果表明：钢中夹杂物、中心偏析、异常组织及带状组织是Q345E低温冲击性能不合格的主要原因。通过降低终轧温度,轧后下冷床进行多支堆放冷却,改善了Q345E的低温冲击性能,产品性能合格率显著提高。     

钢板冷弯不合原因分析

本文通过对我公司的１９９４年１－３月所有冷弯不合试样进行分析和统计，找出了造成冷弯不合的各种原因，提出了影响我公司冷弯合格率的主要原因是试样原表面缺陷，由夹杂物引起的塑性差和钢锭表面增碳。     

Q345D钢板探伤不合原因分析

采用低倍检测、金相检测、扫描电镜及能谱仪等检测方法对某钢厂Q345D钢板探伤缺陷进行分析。结果表明中心成分偏析、夹杂物、异常组织和裂纹是容易造成钢板探伤不合格的原因。     

13MnNiMoR钢板显微偏析的断口分析

本文通过对13MnNiMoR厚钢板的金相和断口分析,研究了钢中偏析对拉伸及冲击过程的影响,指出钢中缺陷在不同条件下将形成不同的断裂。     

Q345B钢板伸长率不合的原因分析

通过对Q345B钢板伸长率影响因素的分析和研究，表明钢中夹杂物、异常组织及带状组织是Q345B钢板伸长率不合的主要原因。并提出了工艺改进等相关措施，改善并提高了钢板伸长率性能。     

厚规格高强度钢板探伤不合原因分析

针对某钢厂生产30 mm以上规格高强度钢板时突然出现大批量超声波探伤不合格的情况,利用金相显微镜、电子显微镜及电子探针等手段对钢板探伤不合部位进行了观察、分析。结果表明,钢板厚度中心位置硫化物、氧化物夹杂物聚集引起的微裂纹是造成探伤不合的主要原因。根据分析检测结果,提出了相应的工艺改进措施。     

550MPa级海洋工程用钢板低温韧性波动原因分析

 550 MPa级海洋工程用钢在低温冲击功波动较大。为了进一步探究产生低温韧性波动的原因,在不同温度(-100 ℃~室温)对试验钢进行冲击试验。结合光学显微镜、扫描电子显微镜、透射电镜等设备,分析冲击断口、显微组织、第二相、夹杂物。结合热力学计算等对低温韧性波动原因进行分析讨论。结果表明,试验钢强度满足等级要求,随着温度降低冲击吸收功不断降低,韧脆转变温度为-50 ℃左右。在-60 ℃下冲击功出现较大波动,出现了18 J的极低值,断口为准解理断裂,剪切断面率为8%,裂纹源处存在Ti,Nb(C,N)和MnS的复合夹杂。而在相同温度下冲击功为122 J的试验钢,剪切断面率为34%,断口发现有明显的韧窝。试验钢组织主要为回火贝氏体加极少量铁素体,贝氏体板条中存在高密度位错,晶界上有(Fe,Cr)₃C合金渗碳体与少量NbC和富Cu析出相。试验钢以小角度晶界为主,大角度晶界占比较低。基体中有少量(Ca,Al,Mg,Mn,S)等复合夹杂物,多呈近圆形和多边形,大小多为1~3 μm,占检测到的总数量的85.87%。占比例最高的是CaS-Oxide-MnS类夹杂,为31.2%。热力学计算结果表明试验钢凝固过程中TiN先于MnS析出。晶界与晶内粗大的析出相、夹杂物、较高比例的小角度晶界与塞积的不可动位错等多种因素对低温冲击韧性产生不利影响,存在大颗粒含钛析出相是造成冲击韧性波动大的关键原因。     

夹杂物和组织对20R钢低温冲击韧性的影响

在实验室用200kg真空感应炉和500mm轧机研究了成分(%)为0.15C、0.008P、0.008S、0.06Mo和0.18C、0.009P、0.004S、0.01Mo两种20R钢纯净度和轧制工艺对低温冲击性能的影响。结果表明,降低钢中S含量和夹杂物可明显改善钢的低温冲击韧性:钢在1180℃加热、1020℃开轧和800℃终轧的情况下,0.008%S钢热轧空冷态和热轧+880℃正火态的-40℃纵、横向冲击功分别为14.7 J、10 J和13 J、9 J,钢中夹杂物为A类1.5级,B类1.5级;0.004%S钢热轧空冷后-40℃纵、横向冲击功分别为180 J、98 J,钢中夹杂物为D类0.5级;0.004%S钢经热轧后控冷(水冷),带状组织改善,-40℃纵向和横向冲击功分别增至210 J和146 J。     

生产工艺对320 MPa高强度船板钢低温冲击韧性的影响

采用不同的生产工艺制度,E32级船板钢在工业试制过程中的-40℃纵向冲击功波动较大,对此现象的研究表明,在采用两阶段轧制时,由于中间坯的厚度较大,对未再结晶区的变形温度产生影响,易发生在部分再结晶区轧制时,钢板出现混晶,从而造成钢板低温冲击值较低。     

中低温压力容器用A516GR70钢板的研制

本文介绍了济钢中低温压力容器用A516GR70钢板的特点和研制，通过结果分析，表明了济钢生产的中低温压力容器用A516GR70钢板质量稳定可靠，符合标准和制造压力容器的要求。     

X65热轧管线钢板的冲击韧性研究

应用扫描电子显微镜（SEM）对X65热轧管线钢板的夏比冲击断口进行了形貌观察和夹杂物分析,探讨了X65热轧管线钢板冲击韧性的影响因素。     

低温压力容器用09MnNiDR钢板冲击韧性不合的原因分析及改进措施

针对舞钢09MnNiDR钢板板厚1/2处冲击韧性不合的情况,对不合试样进行了金相组织、扫描电镜断口和能谱分析,发现冲击韧性不合的主要原因是板厚1/2处存在大颗粒夹杂或严重偏析,且偏析处为贝氏体硬相组织.提出了冶炼、控轧、热处理工艺方面的改进措施,提高了钢板的低温冲击韧性,取得了良好效果.     

风电塔筒法兰用S355NL钢的低温冲击韧性

试验和分析了风电塔筒法兰S355NL钢（/%:0.14C,0.22Si,1.35Mn,0.010P,0.002S,0.06Cr,0.01Mo,0.10Ni,0.03Cu,0.40Ceq）-20~-80℃切向和轴向冲击韧性。结果表明,S355NL钢V-型冲击功随试验温度降低而下降,切向试样的韧脆转变温度低于-80℃（-80℃平均冲击功76.89 J）,轴向试样的韧脆转变温度在-65℃左右（-60℃平均冲击功96.10 J,-70℃13.28 J）,冲击断口形貌由韧性剪切断口转变为准解理断口,直至具有"扇形"解理花样的完全解理断口。     

14CrlMoR钢136 mm特厚板极限低温冲击韧性

为探究14Cr1MoR钢特厚板的低温冲击性能,对钢厂生产的136 mm厚14Cr1MoR钢板分别进行了交货状态(正火+回火)和长时模焊后的0～-30℃低温冲击试验,并借助金相显微镜对交货状态下和长时模焊后的全厚度组织、晶粒度和夹杂物进行了统计分析。结果表明:14Cr1MoR钢特厚板的极限冲击温度为-30℃,交货状态和长时模焊板厚1/2处-30℃冲击功分布为150～173 J和19.5～97 J。金相组织研究表明,影响钢板长时模焊后低温冲击性能下降的主要原因为碳化物在晶内和晶界处聚集长大,并趋向于球化,使基体韧性和晶界处性能大为弱化.从而导致冲击功明显下降。     

热轧钢板桩SY390BZ的低温冲击韧性

试验用热轧钢板桩SY390BZ材料(%,0.23C、0.44Si、0.91 Mn、0.06V、0.010P、0.002S)用55 kg真空感应炉冶炼并铸成Φ170 mm圆锭,轧成12 mm板,平轧最后一道次的压下量为20%,终轧温度880～900℃,空冷.测定了该钢的韧脆性转变温度,采用Quanta 400型扫描电镜和Olympus GX71型光学显微镜观察20～60℃低温冲击断口和组织形貌.结果表明,室温时断口为大而多的等轴韧窝,具有较高的韧性(130 J);-40℃时,断口形貌韧窝比较小,而且非常浅,其韧性降低至30 J;用能量法计算得出其脆性转变温度为-30℃;钢中出现了带状组织以及Al2O3夹杂导致冲击韧性较低.     

SA203E厚钢板低温冲击韧性机理的研究

针对生产中出现的小批次SA203E厚钢板低温冲击韧性不均匀、不稳定的现象,研究了性能不合批次钢板的工艺、组织和性能之间的关系,分析了导致冲击性能不稳定的因素,对如何改善SA203E厚钢板的低温冲击韧性提出了合适的工艺改正措施。