正火工艺对20g钢板时效冲击性能的影响

对２０ｇ钢板的热轧态和正火态试样进行时效冲击试验，结果证明，２０ｇ钢板经８００￣９２０℃正火处理后，时效冲击性能得到较大改善，且正火工艺对厚规格２０ｇ钢板时效值的提高更加明显，但以正火状态交货的２０ｇ板需考虑对强度的补偿。     

110mm厚Q345B钢板Z向性能影响因素分析

在首秦4300mm轧机上采用控轧控冷工艺对110mm厚Q345B板坯进行轧制,轧后进行正火热处理,通过对z向拉伸试样断口的研究及分析,指出了影响钢板z向性能的主要因素。     

Q345钢板焊接性能研究

针对Q345钢板的焊接性能进行化学分析,焊接试验,力学性能检测和金相分析的等一系列的试验及研究。试验结果表明Q35钢板不仅有好的力学性能,还具有良好的焊接性能。     

堆垛缓冷过程模拟及对钢板性能的影响

应用analysis软件对船板钢连铸坯堆垛缓冷温度场进行数值模拟计算,并对不同堆垛缓冷制度下的轧制钢板取样进行金相组织、Z向拉伸断口形貌、拉伸性能等分析,研究了不同堆垛缓冷工艺对钢板性能的影响。结果表明:堆垛铸坯冷却速率最快的是顶部铸坯,而中间区域和底部区域的冷却速率较慢,断面为300 mm×2 400 mm的船板钢连铸坯堆冷铸坯的平均冷却速率为8.1~14.2 K·h-1。随着堆垛缓冷时间的延长,钢板的拉伸断口分层、带状组织、中心偏析等缺陷得到有效控制,断面为300 mm×2 400 mm的船板钢连铸坯堆垛缓冷36 h可以有效避免拉伸断口分层等缺陷的发生。     

正火处理对锻造用钢Q390D组织及性能的影响

通过电子显微镜对锻造用钢Q390D低倍试片的中心、1/2半径和边缘处形貌及-20℃、-40℃低温冲击性能分析,发现钢材经过合理的正火处理工艺处理后显微组织的铁素体晶粒更加均匀细小,低温冲击性能有很大提高,钢材满足高端质量要求.     

Q390高强抗震钢板残余应力检测方法对比及分析

利用盲孔法、X-Ray法、中子衍射法和超声法对Q390高强抗震板及U形弯曲件进行残余应力检测,并对这4种方法测试得到的应力结果进行分析研究。结果表明,以上4种检测方法均要考虑其特定的检测应用范围,X-Ray法针对钢板表面下微米级深度的微米级晶格尺度范围局部点应力进行检测,中子衍射法可在毫米级尺度局部区域进行应力检测,盲孔法反映的是因毫米尺度钻孔导致的钢板表面孔周边的应力变化,超声法则可以通过连续扫描检测整个钢板残余应力的宏观分布变化。因此,对于工业钢板,超声法测试残余应力更加科学、合理、准确。同时,通过U形试样建立稳定的应力应变场,利用超声设备使用不同参考态对Q390高强抗震板弯曲件及退火弯曲件进行测试,结果表明,测试参考态的选取对应力测试结果影响很大,材料各向异性的影响对应力测试结果不可忽视。     

Q345B特厚复合钢板开发

 为了开发150 mm以上的特厚钢板,采用Q345B连铸板坯,经过表面清理、真空焊接及室式炉加热、宽厚板轧机轧制的工艺生产200 mm特厚复合钢板;用探伤、拉伸、剪切及冷弯等试验检验其结合度和力学性能,利用光学显微镜和扫描电镜等分析特厚钢板的组织及拉伸断口。结果表明,采用该工艺生产的特厚复合钢板结合性良好,能够满足GB/T 7734—2004Ⅰ级探伤要求;结合部位组织和基体组织均为铁素体＋珠光体组织;复合钢板的厚度方向断面收缩率达到35%以上。     

45钢化学成分与机械性能的统计分析

通过多元回归分析４５钢（ＺＧ３１０－５７０）的生产数据，得出控制化学成分可以使钢的机械性能得到提高，σｂ，σｓ，δ５的平均值分别比标准约提高１５．２％；５．４％；１６％。     

CSP流程生产Q345B钢带的机械性能和强化因素分析

通过定量金相和产品力学性能统计分析了CSP工艺(71 mm铸坯)和常规工艺(250 mm铸坯)生产的 Q345B钢2.0~12.7mm板卷组织和晶粒特征、屈强比(YS-UTS)和延伸率。结果表明,CSP工艺生产的板卷的晶粒 尺寸为7.03~8.78 μm,晶粒度级别11.5～12.0,平均屈强比为0.77,延伸率为27.8%,较常规工艺生产的板卷高 (分别为8.79~8.95 μm,10.0～10.5,0.72和25.0%)。计算结果表明,CSP热轧低碳钢板卷细晶强化和沉淀强化占59%,常规工艺该项占55%。     

16MnDR钢板力学及焊接性能的试验研究

对-40℃低温用16MnDR钢板力学性能及焊接性能的试验过程进行介绍,对结果进行系统的分析,为该钢板的工程应用提供可靠的依据。     

80 t UHP DC EAF-LF-CC工艺生产Q390B低合金高强度钢的实践

杭钢用80 t UHP DC电弧炉-钢包炉(LF)-200 mm×200 mm连铸及700×1/650×3轧机轧制,生产直径75 mm的Q390B低合金高强度圆钢.LF精炼时控制(%)0.16～0.19C,1.35～1.52Mn,0.03～0.05V,≤0.025S,≤0.025P,喂CaSi线并全程吹氩,连铸采用长水口保护浇注.检验结果表明,钢材具有良好的表面质量、低倍组织,夹杂物≤2.0级,钢的σs 380～465 MPa,σb 545～625 MPa,δ 22.0%～28.5%,AK 98～210 J.     

湘钢15MnNiNbDR钢板焊接接头性能研究(二)

在前期湘钢15Mn Ni Nb DR钢板焊接工艺试验以及焊态焊接接头性能研究的基础上,对应力消除热处理态焊接接头性能进行系列性能试验。结果表明:湘钢生产的15Mn Ni Nb DR钢板焊接接头性能完全能够满足压力容器制造的要求。     

高层建筑用Q390GJD-Z25钢板冲击韧性研究

通过对Q390GJD-Z25钢板冲击韧性进行分析,研究了取样方式、试验条件对钢板冲击功的影响。结果表明,钢板厚度方向1/2处的贝氏体组织对低温冲击韧性有明显的影响,焊接接头热影响区的组织不均匀性可恶化钢板的冲击韧性。     

统计-模糊分析法预测16Mn钢中厚板的力学性能

根据2450二辊轧机-2450四辊轧机轧制16Mn中厚板的开轧和终轧温度、二辊轧机和四辊轧机的压下量等主要工艺参数的测定值和钢板力学性能的测定值，利用统计回归分析所得的相关数学模型结合模糊聚类分析-模糊识别分析数学模型，建立了预测中厚板屈服强度σa和抗拉强度σb的相关数学模型，结果表明，16Mn钢中厚板材的屈服强度预测值和实测值的相对误差为2．9％～7．2％，抗拉强度σb的相对误差为0．1％～6．9％。     

钛含量对Nb-Ti微合金化Q345A钢热轧板力学性能的影响

试验研究了钛含量对Q345A钢(%:0.08～0.10C、1.19～1.46Mn、0.017～0.029Nb、0.02～0.08Ti) 14～20mm热轧板力学性能的影响。结果表明,Ti=0.02%时,钢板的强度无显著变化,Ti为0.02%～0.04%时,钢板强度随Ti含量增加而增加;Ti≥0.04%时,钢板强度随Ti含量增加而下降。控制Nb-Ti微合金化重型汽车板用钢Q345A的Ti含量为0.02%～0.04%,可获得最佳强塑性配合。     

热处理对14MnVTiRE钢4 mm薄板组织和力学性能的影响

14MnVTiRE钢[/%:0.10～0.15C、0.30～0.60Si、1.20～1.60Mn、0.03～0.09V、0.07～0.16Ti、0.10～0.15RE(加入量)]4 mm薄板的生产流程为180 t顶底复吹转炉-180 mm×1 260 mm连铸板坯-连轧-卷取工艺。在连铸时由结晶器喂φ2.5 mm RE丝。试验研究了950℃正火,950℃正火+690℃1～5 h回火对薄板组织和力学性能的影响。结果表明,正火后钢的组织为铁素体+细珠光体,在正火+690℃回火1～3 h钢中的珠光体片层碳化物发生球化,分布在晶界和晶粒内部,随回火时间进一步增加,碳化物呈点状和三角形,全部分布在晶界,材料的强度降低很大。14MnVTiRE钢薄板的最佳热处理工艺为950℃正火+690℃1～2 h回火,其屈服强度为510～610MPa,抗拉强度630～680 MPa,伸长率22%～25%。     

真空轧制钛/钢复合板的组织与性能

钛/钢复合板兼具钢的良好力学性能及钛的优异耐腐蚀性,广泛应用于石油、化工、电力及海洋工程等领域。南钢采用真空轧制复合法制备的钛/钢复合板,不添加过渡层,其拉伸性能、弯曲性能及剪切强度等均满足标准要求,而且剪切强度平均在209 MPa左右,超过标准要求的140 MPa。钛/钢复合板的各项性能达到GB/T8547-2006标准R1类复合板的要求。