舞钢SA299GrA大厚度锅炉汽包用钢板的研制开发

通过化学成分、轧制和热处理工艺设计,成功研制开发了165 mm大厚度SA299GrA钢板。钢板的常温及高温拉伸性能、冲击韧性和Z向性能优良,强韧性匹配良好,完全可以满足用户要求。     

压力容器用07MnNiMoDR钢板的低温冲击韧性研究

利用金相显微镜和扫描电镜分析了07MnNiMoDR钢板的基体组织和冲击断口形貌,研究了影响钢板板厚1/2位置冲击韧性的根本原因。板厚1/2位置的变形不足导致心部组织粗大,同时有大颗粒碳化物伴生于粗晶粒的晶界,碳化物的存在是影响冲击韧性的根本原因。通过优化轧制和热处理工艺,钢板冲击功值稳定在240 J以上。     

Nb、V、Ti微合金对压力容器用中厚板模拟焊后性能的影响

钢板的模拟焊后性能的摸索可以为钢板焊接过程提供可靠的数据,指导焊接工艺的制定,减少焊接对钢板母材基体和焊缝处的影响,以保证产品在使用过程中的性能和寿命,特别是压力容器用钢板,对使用过程中的性能安全和寿命要求严格。文中从成分设计、轧制、正火工艺等方面开展研究,找到最优的热处理工艺,保证钢板最佳的强韧性匹配。钢中添加铌、钒微合金元素,模拟焊后态的强度提高,尤其是屈服强度提高明显;并且板厚1/4处的低温冲击韧性和心部冲击韧性都明显改善。     

Q620D钢板连续冷却相变行为和回火工艺

以Q620D高强度钢板为研究对象,利用热模拟试验机研究了Q620D钢板连续冷却相变规律,同时对比分析了不同回火工艺对钢板组织和性能的影响,确定了Q620D钢板最佳的轧制和热处理工艺。结果表明,采用控制轧制+超快冷快速冷却+回火工艺生产Q620D钢板时,钢板轧制后冷却速率不低于20℃/s,回火温度控制在550~600℃,钢板的强度和韧性匹配最佳。回火过程中位错的回复和消失、M/A岛状组织的分解、马氏体组织的转变和铌、钒等微合金元素的析出强化等共同影响Q620D钢板回火后的强度和低温冲击韧性。     

Q345D中厚板两种生产工艺比较

文章介绍了CR和TMCP两种工艺的对比试验,研究了不同的生产工艺对组织和性能的影响。ACC设备投用后,运用TMCP工艺合理控制轧制方式及轧后冷却速度,钢板的性能优于CR钢板,抗拉强度和屈服强度明显提高。利用TMCP工艺降低Q345D中的Mn含量,减弱了钢板的中心偏析程度,提高了低温冲击韧性。同时TMCP工艺的应用,缩短钢板的轧制周期,提高了轧制节奏。     

大厚度严要求14Cr1MoR钢最佳热处理制度探究

简要分析了大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的原因,在此基础上研究了系列热处理制度对钢板组织和性能的影响,进一步探究了最佳的热处理制度.结果表明,导致大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的根本原因是轧制或淬火过程中形成的大块状非均匀性组织,以及晶界及基体处含铬/钼碳化物的不规则聚集长大...     

正火态压力容器用Q345R工业开发

针对压力容器用Q345R钢板正火态条件下的微观组织和力学性能进行研究,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发了正火态压力容器用高强度Q345R用钢。试验结果表明:正火态的钢板组织更均匀致密,冲击韧性优异,拉伸性能更稳定,满足压力容器相关标准要求。     

电磁搅拌对钢板心部冲击韧性的影响

在相同成分设计、轧制工艺条件下,通过调整连铸电磁搅拌工艺,试制了80 mm厚度E500级钢板。结果表明:电磁搅拌有利于减轻钢板的心部偏析和带状组织,从而提高钢板厚度1/2处低温冲击韧性;但是由于厚板压下量不足、心部变形量较小等原因,板厚1/2处的低温冲击性能与1/4处相比还存在一定差距,需要从轧制工艺方面进一步优化提升。     

压力容器用Q345R钢板正火和正火轧制工艺对比研究

针对压力容器用Q345R钢板在正火和正火轧制两种工艺条件下的微观组织和力学性能进行对比研究,结果表明:正火轧制工艺生产钢板可以获得与正火工艺生产钢板相近似的性能,满足相关标准要求。两种工艺生产的钢板经再次正火后抗拉强度略微降低,但冲击韧性均得到改善。可采用正火轧制代替轧后正火的方式生产Q345R钢板。     

氨合成塔用大厚度14Cr1MoR钢板的研制开发

结合氨合成塔的技术要求以及舞钢4 200 mm宽厚板生产线的装备特点,通过优化成分设计、合理控制冶炼、轧制及热处理工艺,成功开发出厚度达151 mm的14Cr1MoR钢板,并对所研制的钢板进行了力学、理化性能检验。结果表明:舞钢开发的151 mm厚14Cr1MoR钢板组织为均匀的单一贝氏体回火组织,具有良好的常温、高温拉伸性能和优良的低温冲击韧性。     

高强度船板钢DH36控冷工艺的研究

通过不同的控冷工艺既采用不同的冷却速度、终轧温度及终冷温度对船板钢DH36的冲击韧性和力学性能的影响进行分析。从而得到最佳的控冷工艺：38mm厚的钢板,终冷温度控制在660℃～680℃,50mm厚的钢板,终冷温度控制在630℃～670℃。使船板钢低温冲击韧性满足标准和船级社要求。     

低碳CrNiMo系热连轧钢板的研制

通过成分设计和优化,以及对冶炼、热连轧和热处理工艺等方面的研究,研制出厚度规格小于10 mm的低碳CrNiMo热连轧钢板。对钢板的组织和力学性能等进行了分析,结果表明,连轧板调质处理后,钢板横向和纵向力学性能均匀,具有较高的强度、良好的低温韧性和冷弯性能,钢板韧脆转变温度低于-80℃;钢板的组织为回火索氏体和少量贝氏体;钢板不平度小于6 mm/m。     

提高A333Gr.3低温用无缝钢管冲击韧性的研究

为了提高A333Gr.3低温用无缝钢管的冲击韧性,对三种低温用无缝钢管进行了化学成分、有害元素、气体含量、轧态力学性能、热处理后的金相组织和力学性能分析对比.碳含量对钢管低温冲击韧性有明显的影响,碳含量越低,冲击韧性越高.钢中磷含量可显著提高钢的脆性转变温度,应进一步降低钢中磷含量,同时控制钢管轧制温度,降低钢管终轧温度,提高钢管冷却速度,细化晶粒度,这些措施都有助于提高无缝钢管低温冲击韧性.     

高强韧水电站用钢的生产现状及发展趋势

概述了近些年来水电站用钢的国内外的生产现状,分析了水电站用钢生产工艺与微观组织之间的关系,认为不同的热处理工艺均能生产出以低碳贝氏体组织为主的钢材;讨论了低碳贝氏体强韧化机制与力学性能之间的关系,碳化物的弥散析出是其主要的强化机制,不同形状的铁素体基体在钢板承受冲击载荷时起到吸收能量的作用是其韧化机制。同时指出了水电站用钢生产过程中的不足主要是产品抗拉强度和-50℃低温冲击韧性值波动较大,超厚规格钢板厚度方向的性能均匀性需要进一步改进。最后指出了水电站用钢的发展趋势,一是需要开发更加优异的热处理生产技术来获得具有更高强度和更高韧性匹配的贝氏体钢,二是需要研究更加优异的轧制技术来细化超特厚钢板厚度1/2处的晶粒和开发优异淬火技术来提高超特厚钢板厚度1/2处的淬透性,最后需要开发先进的热处理回火设备配合优异的工艺来控制回火过程中碳化物的尺寸和分布,通过第二相和基体的协同作用使钢材具备更优异的力学性能。     

热处理工艺对316H不锈钢中厚板力学性能影响研究

采用扫描电镜对316H钢中厚板冲击、拉伸试样断口进行观察,结果表明,冲击不合和屈服强度较低试样断口形貌均为脆性断裂,因断口上有大量富铬钼的σ相,严重影响了钢的塑性、韧性。分析了钢板在轧制及热处理过程中可能出现σ相的环节,对钢板热轧后的冷却速率,钢板固溶过程中的加热速度、保温温度、保温时间进行了一系列调整,调整工艺后生产的316H不锈钢中板厚度方向不再析出σ相,各个位置力学性能满足要求。     

热处理及NbV-N微合金化对船板钢组织性能的影响

为了获得一种良好强韧性匹配的390MPa级船板钢,通过NbV-N复合微合金化及不同热处理工艺(正火+回火、淬火+回火),对实验室钢板的室温拉伸、-40℃冲击性能及钢的微观组织、析出相等进行了分析研究。结果表明,钒、铌的添加能细化晶粒,且氮质量分数的增加使得这种细晶效果更为显著,从而使得钢的强韧性,特别是冲击韧性明显提升。相比轧态,正火+回火、淬火+回火热处理后钢的力学性能均有明显提高,特别是低温韧性有明显改善,这得益于回火过程中大量微合金碳氮化物的弥散析出及钢的有效晶粒尺寸的显著细化。     

济钢16MnR钢板冲击韧性影响因素的研究

针对济钢中板厂近期生产的16MnR钢板性能合格率偏低的问题,对冶炼、LF精炼、连铸、加热和轧制等关键工艺进行系统分析,找到了影响16MnR冲击韧性的主要因素,采取相应的改进措施,使其性能合格率得到了大幅度的提高.