改性双马来酰亚胺树脂固化反应动力学参数的计算

本文通过差示扫描量热(DSC)和凝胶化两种方法,分别计算了烯丙基苯基化合物改性双马来酰亚胺(BMI)树脂固化反应动力学参数。前者通过多元线性同归,可求得表观活化能(E)、频率因子(A)和反应级数(n);后者只求得表观活化能,但二者结果一致。结果还表明,随树脂中改性剂含量提高,活化能降低。     

改性双马来酰亚胺树脂固化反应动力学的研究

用 PE DSC-7仪器测定了 N,N,N′,N′—四烯丙基二苯甲烷二胺改性双马来酰亚胺树脂的比热容,并借助DSC-7动力学软件得到该树脂的固化反应级数n=1.39±0.10、反应活化能E_a=138±7.77kJ/mol和表观频率因子InZ=28.6±1.921/sec;还预测了树脂的固化反应程度(d),固化反应温度(T)和固化反应时间 (t)三者间相互关系,并计算了凝胶化温度(Tgel)、固化温度(Tcure)和后处理温度(Ttreat)。     

PES改性低温固化双马树脂固化动力学研究

以聚醚砜(PES)作为双马树脂(BMI)的增韧剂,以3,3′-二烯丙基双酚A(DP)作为改性剂,采用非等温DSC(差示扫描量热)法,研究了PES改性低温固化BMI/DP体系的固化反应动力学。结果表明:根据Kissinger方程、Crane方程和n级动力学模型计算出BMI/DP体系的固化动力学方程为dα/dt=2.1×10~(11)(1-α)~(1.07)e×p(-13.89×10~3/T);采用红外光谱(FT-IR)法跟踪固化反应过程,确定了BMI/DP体系的固化工艺为"130℃/3 h→140℃/1h→160℃/2 h→180℃/2 h"。     

改性双马来酰亚胺树脂体系固化反应动力学参数的测定

用PERKIN—ELMER公司的DSC—7仪器测定了改性双马来酰亚胺树脂体系的固化反应。根据DSC测试原理和Arrhenius公式建立的固化反应动力学方程,借助DSC—7动力学软件,求出该树脂体系的固化反应动力学参数—Ea、n、z。利用已得到的动力学参数,进一步预测其固化反应程度(a)、固化反应温度(T)和固化反应时间(t)三者之间的关系。并求出该体系的凝胶化温度(Tgel)、固化温度(Tcure)和后处理温度(Ttreat)的近似数值。     

改性双马来酰亚胺/氰酸酯树脂固化工艺的研究

采用DSC法研究烯丙基双酚A(DBA)改性的双马来酰亚胺(BM I)和氰酸酯(CE)共混体系在催化剂存在下的固化动力学,并结合固化度测定和红外光谱分析确定固化工艺。由于加入的有机金属盐催化了CE的固化反应,使CE和改性BM I在不同温度范围内分别固化,该共混物经历了170℃/2h 225℃/2h 240℃/2h固化程序后,能够完全固化,形成具有IPN网络结构的聚合物。     

双酚A二烯丙基醚/双马来酰亚胺树脂固化动力学研究

以BBE(双酚A二烯丙基醚)作为BDM(4,4′-二氨基二苯甲烷双马来酰亚胺)树脂的改性剂,采用旋转黏度计和非等温DSC(差示扫描量热)法分别研究了BBE/BDM树脂体系在不同温度时的黏度和固化反应动力学过程。研究结果表明:该树脂体系在90~215℃范围内具有较低的黏度(低于1 000 mPa·s),完全满足RTM(树脂传递模塑)的工艺要求;该树脂体系的凝胶温度为210.7℃、固化温度为254.7℃和后处理温度为287.7℃,其固化体系的表观活化能为209.79 kJ/mol、频率因子为3.23×1018s-1和反应级数为0.955(近似1级反应)。     

改性双马来酰亚胺树脂的固化工艺研究

本文用ＤＳＣ法研究改性双马来酰亚胺树脂的固化动力学参数和固化工艺,固化度和红外光谱确定了后处理工艺。研究所得的固化工艺条件中１４０℃／ｈ、１９０℃／２ｈ,２４０℃／４ｈ能达到完全固化。     

环氧树脂改性双马来酰亚胺/氰酸酯树脂固化工艺研究

采用差示扫描量热(DSC)法和红外光谱(FT-IR)法对缩水甘油胺型环氧树脂(AG-80)与脂环族缩水甘油酯型环氧树脂(TDE-85)共同改性双马来酰亚胺(BMI)/氰酸酯树脂(CE)的固化反应历程进行了研究,并按照Kissinger和Crane法计算出该改性树脂体系固化反应的动力学参数。结果表明:改性树脂体系的固化反应表观活化能为68.11 kJ/mol,固化反应级数为0.860(接近于1级反应);环氧树脂(EP)可促进CE固化,当固化工艺条件为"150℃/3 h→180℃/2 h"时,改性树脂体系可以固化完全。     

低温固化改性BMI树脂基体动力学研究

采用催化剂、3,3′-二烯丙基双酚A(DP)和多官能团单体C改性4,4′-二氨基二苯甲烷双马来酰亚胺(BMI)树脂,制取低温固化、高温性能优良的改性BMI树脂。采用差示扫描量热法(DSC)研究了改性BMI树脂的固化反应动力学,计算了固化反应体系的动力学参数,进而提出了该改性BMI树脂固化成型过程的动力学模型,并结合傅里叶红外光谱(FT-IR)对反应机理进行了探讨。研究结果表明,催化剂对固化反应的进行有重要的促进作用,改性BMI树脂的固化温度由259℃降为178℃;烯丙基与马来酰亚胺基的"ene"反应非常显著,且改性剂C与DP的"ene"反应历程相似;改性BMI树脂的固化工艺确定为120℃×6h+140℃×2h+160℃×2h+180℃×2h,后处理工艺为200℃×6h。     

改性双马来酰亚胺的发泡研究

从改性双马来酰亚胺(BMI)树脂的基本性能、发泡剂及助发泡剂、表面活性剂、成核剂等方面探讨了双马来酰亚胺发泡的配方和工艺。采用本研究改性的树脂、其凝胶化速度和固化温度可进行调节。     

改性双马来酰亚胺树脂基体及其复合材料力学性能的研究

本文对双马来酰亚胺（BMI）／二苯甲烷二胺（DDM）／环氧树脂（EP）2－甲基咪唑（2MZ）体系及其复合材料的力学性能进行了研究。     

改性双马来酰亚胺泡沫塑料的成型工艺研究

以烯丙基双酚A(BA)改性双马来酰亚胺(BMI)树脂为基体树脂,研究了BML/BA树脂的发泡成型工艺,制备了BML/BA泡沫塑料.考察了泡沫塑料的力学性能与介电性能.研究表明,当预聚时间为60 min、发泡温度为160℃、发泡时间为35 min、偶氮二甲酰胺发泡剂质量分数为9%时,所得BMI/BA泡沫塑料的泡孔分布均匀,具有低的密度及较高的孔隙率,介电常数和损耗因子均最低.     

两种呋喃树脂热解过程中动力学初探

以聚糠醇（ＰＦＡ）和聚糠酮（ＰＦＫ）两种呋喃树脂为原料进行热解制备了玻璃炭（ＧＣ）的前驱体,研究了前驱体在２５０～６５０ ℃下热解反应的动力学参数,得出了热解过程中的Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ 方程分别为ｋ＝ ６８．０３ｅｘｐ （－２６．５１×１０３／ＲＴ）（ＰＦＡ）和ｋ＝３２．７９ｅｘｐ（－２１．３０×１０３／ＲＴ） （ＰＦＫ）。     

基于变活化能模型的T800/环氧树脂预浸料固化反应动力学研究

为了深入了解某新型高温固化T800/环氧树脂预浸料的固化行为,借助差示扫描量热仪(DSC),采用非等温DSC法研究了T800/环氧树脂预浸料的固化反应过程。基于唯象模型,系统研究了该预浸料的固化反应特征温度及固化动力学参数,确定该预浸料中环氧树脂的固化反应动力学模型为自催化模型。采用等转化率法,分析了预浸料中环氧树脂的反应活化能随固化度的变化情况,结果表明在整个固化反应过程中,树脂固化反应活化能变化较大,传统模型法基于全固化过程活化能不变的假设无法准确描述该固化反应。采用变活化能自催化模型,利用粒子群全局优化算法,得到了T800/环氧树脂预浸料的固化动力学方程,结果表明该模型能较好地描述实验现象,可为进一步研究该预浸料的热力学性能及其成型过程中的质量控制提供理论基础。     

新型酚醛树脂固化过程的表征研究

主要利用DSC、TG及IR技术研究了新型S157酚醛树脂体系的固化反应及其动力学、树脂体系中改性剂含量对固化反应的影响及固化过程中树脂体系结构变化规律，为确定新型S157酚醛树脂体系的固化工艺提供依据。新型S157酚醛树脂体系的固化反应表观活化能约为82kJ/mol，固化反应级数为0.91；有机硅改性剂的加入及其含量对树脂基体固化反应表现活化能、固化反应级数和热分解温度基本无影响，但失重率有所降低；在树脂基体等温固化过程中，活性羟甲基指数逐渐降低，树脂在高温固化过程中由于受到氧化而产生羰基吸收。     

复合材料压力容器的树脂体系的固化动力学研究

本文采用非等温DSC方法对碳纤维增强复合材料压力容器的树脂体系进行固化动力学研究。应用Malek方法处理实验数据,得到此树脂体系机理函数服从一个二参数(m,n)的自催化模型,其中活化能通过Ozawa法得到。通过温度场模拟结果与试验值比较,验证本文建立的动力学模型的可靠性。因此,可为复合材料压力容器固化成型过程中瞬态温度场的模拟提供必要子模型。     

酚醛树脂固化动力学研究及其耐热性能评价

利用差示扫描量热(DSC)法分析了甲醛、苯酚物质的量之比为1.9:1、1.7:1、1.5:1、1.3:1时酚醛树脂(PF)的固化性能,采用Kissinger法计算了4批PF固化反应的表观活化能。用热失重分析(TG)法对4批PF的耐热性能进行了考察。试验结果表明,甲醛、苯酚物质的量之比为1.7:1时,PF的固化反应活化能最低,即固化时需要较少的热量,易固化,其耐热性能最好。