国产低温储罐用钢09MnNiDR焊接接头的低温韧性研究

分别对低温储罐用钢09MnNiDR及其焊接接头进行了拉伸、弯曲及低温冲击试验.结果表明,09MnNiDR配合国产焊材W707Ni在焊接工艺合理的情况下完全能代替进口材料,在-70℃下各项数据均符合标准,具有良好的低温韧性.同时也从焊接工艺角度分析了改善接头低温韧性的措施.     

09MnNiDR低温钢机壳的焊接

介绍了09MnNiDR低温钢材料在压缩机焊接机壳上的使用情况。通过对新钢种的工艺评定，编制了合理的工艺规程，使压缩机低温钢焊接机壳获得成功。     

低温钢09MnNiDR的手工焊与埋弧焊

本文研究了低温钢０９ＭｎＮｉＤＲ的手工焊、埋弧焊及两者的组合焊三种焊接工艺,通过对这三种焊接工艺评定的比较,提出了一种保证０９ＭｎＮｉＤＲ钢低温韧性的稳妥的焊接方案。     

09MnNiDR钢焊接工艺的研究

本文通过对09MnNiDR钢焊接性能分析、焊接工艺的确定以及焊接工艺的评定,摸索和确定了该种钢焊接的要点、焊接规范参数以及热处理规范,为该种钢的产品制造奠定了技术基础。     

09MnNiDR高韧性低温钢板的试制

介绍了南阳汉冶特钢有限公司试制低温压力容器用09MnNiDR钢板的化学成分设计,以及冶炼、浇铸、轧制及热处理工艺,并对试制钢板进行了组织和性能检测,结果表明：该产品低温韧性和强度匹配良好,钢质纯净,内部质量好,夹杂物含量低。     

多次热循环对9Ni钢热影响粗晶区低温韧性的影响

采用焊接热模拟、电子显微分析、力学性能测试等技术手段,研究了国产9Ni钢在多种焊接热输入条件下焊接热影响粗晶区的低温韧性,讨论了多次焊接热循环对9Ni钢焊接热影响区组织性能的影响规律,以及不同焊接热过程中的组织特征和脆化倾向.研究结果表明,9Ni钢并不适合采用单道焊,在多道焊接过程中,后续焊道的热作用可以良好地改善其低温韧性,粗大晶粒组织的重结晶是提高低温韧性的主要因素.     

09MnNiDR钢的热变形行为

用Gleeble-3800热模拟试验机在高温下对09MnNiDR钢进行单道次热压缩试验,研究了变形温度和应变速率对该钢动态再结晶的影响,计算出峰值应力与临界应力、峰值应变与临界应变的关系,并建立了试验钢动态再结晶热变形模型、流变应力模型.     

09MnNiDR钢焊接性能试验

通过对低温贮罐用钢母材和焊接材料的选择及性能分析,确定了09MnNiDR钢焊接工艺,通过抗裂试验、焊接工艺评定、金相组织、焊接返修试验对其工艺进行评定和试验,均能满足09MnNiDR钢焊接性能和技术要求,证明所制订的焊接工艺可行,为设计制造本体材料为9MnNiDR钢的低温压力容器奠定了技术基础。     

粗晶热影响区比例对09MnNiDR焊接接头冲击韧性的影响

通过对09MnNiDR低温压力容器用钢埋弧焊焊接接头热影响区不同位置处的冲击吸收能量的测试、冲击断口以及微观组织的观察分析,确定了09MnNiDR焊接接头的组织特征以及最薄弱区域,并深入讨论了最薄弱区域对焊接接头冲击韧性的影响. 结果表明,在?70 ℃时,焊接接头母材、亚临界热影响区、临界热影响区、细晶热影响区平均冲击吸收能量均在270 J以上,表现出良好的韧性. 焊缝的平均冲击吸收能量为139 J. 焊接接头韧性最薄弱区域为粗晶热影响区,当缺口完全位于粗晶热影响区时,冲击吸收能量为20 J,相比于母材冲击韧性损失高达92.7%. 粗晶热影响区的显微组织为粗大的粒状贝氏体、板条贝氏体以及块状铁素体组成的复合组织. 随着缺口尖端前沿粗晶热影响区比例的增加,其分布位置越靠近缺口尖端,试样的冲击吸收能量越小,充分体现出最薄弱区域对冲击韧性的影响.     

焊接工艺参数对9%Ni钢热影响区低温韧性的影响

采用热模拟技术研究了热输入和层间温度对9％Ni钢焊接热影响区中四个亚区域低温韧性的影响,并利用光学显微镜、X射线衍射仪对各亚区域的组织形态和数量分布进行了观察分析。结果表明,临界热影响区低温韧性对热输入和层问温度的变化不敏感;层间温度是影响粗晶区低温韧性的主要工艺参数;热输入则是影响过临界粗晶区和临界粗晶区低温韧性的主要工艺参数。热输入越大,晶粒和组织越粗大,低温韧性恶化;层间温度提高,马氏体的自回火作用越显著,低温韧性改善。因此,焊接9％Ni钢时,应采用较小的焊接热输入,配合较高的层间温度。     

热循环对Q890钢焊接热影响不同区域组织及性能的影响

采用热模拟技术和冲击试验研究经不同峰值温度热循环后Q890钢焊接热影响区的粗晶区、细晶区、不完全相变区和临界粗晶区的组织和韧性的变化规律.结果表明,细晶区冲击吸收功高达222.7 J,具有良好的冲击韧性;而粗晶区、临界区及临界粗晶区冲击吸收功分别为低至56、35.7和16.3 J;分析认为临界区和临界粗晶区中M-A组元主要沿晶界分布造成晶界弱化,晶界处应力集中形成微裂纹,降低其冲击韧性.细晶区中由于原奥氏体晶粒细化,并且大角度晶界取向角θ,在15°<θ<45°范围内的百分比最高为25.7%,能够提高冲击韧性.     

热处理前后09MnNiDR钢焊接临界粗晶区的力学性能分析及影响机制

采用热模拟试验机模拟低温压力容器用钢09Mn Ni DR的焊接过程,分析其焊接临界粗晶区的显微组织,对比分析焊接热处理前后09Mn Ni DR钢的力学性能,同时研究09Mn Ni DR钢冲击性能产生重要影响的机制。研究结果表明:09Mn Ni DR钢焊接临界粗晶区内的马氏体-奥氏体岛是其产生裂纹的源头,是造成09Mn Ni DR钢冲击性能变差的主要因素。通过不同的焊后热处理温度,发现在550℃~630℃温度区间内,09Mn Ni DR钢的低温冲击性能将明显改善。     

09MnNiDR钢焊接工艺

介绍09MnNiDR埋弧自动焊多层多道焊的焊接工艺、热处理工艺,以及09MnNiDR母材及焊材的性能特点。对比经过热成型930℃(65min)+正火900℃(100min)+回火620℃(120min)+模拟热处理560℃(6h)后及经过模拟热处理560℃(6h)后两种不同热处理状态下材料的拉伸、冲击、组织及硬度的变化。分析性能变化原因,为09MnNiDR钢的焊接提供参考和借鉴。     

焊接热循环对ASTM4130钢热影响区组织及韧性影响

采用金相、扫描电镜(SEM)和焊接热模拟方法,研究了不同峰值温度和焊接线能量对ASTM4130钢焊接热影响区(HAZ)显微组织、冲击韧性和断口形貌的影响.结果表明,ASTM4130钢热影响区除回火软化区外均发生脆化现象.当峰值温度为1200 ℃和1350℃时,由于晶粒粗大,且产生了贝氏体、未回火马氏体和M-A组元等非平衡组织,其冲击韧性损失达母材的94.5%,脆化现象最严重.当峰值温度为950℃,冲击韧性较低的原因是该区产生了未回火马氏体和块状铁素体.当峰值温度为800℃时,晶界附近碳化物聚集和不均匀分布,以及块状铁素体的存在,造成该区发生脆化.焊态下焊接线能量对ASTM4130钢粗晶区的冲击韧性影响较小.     

09MnNiDR低温容器钢奥氏体的静态再结晶行为

通过对09MnNiDR低温压力容器用钢板进行双道次及多道次压缩热模拟试验,研究了等温和非等温条件下奥氏体静态再结晶行为,计算出静态再结晶临界温度（SRCT）、非再结晶温度（Tnr）。分析了试验温度与间隔时间对静态再结晶软化率的影响,同时得出了试验钢静态再结晶激活能,并建立了静态再结晶动力学模型,为制定合理的控轧工艺提供试验和理论依据。     

亚温淬火对09MnNiDR容器钢板组织及断裂性能的影响

利用光学显微镜、扫描电镜、热膨胀分析仪等对连铸-轧制方式生产的60 mm厚09MnNiDR容器钢板经不同亚温淬火+回火工艺处理后的组织和低温冲击性能进行了分析.结果表明:相比两次亚温淬火+回火工艺,采用淬火+亚温淬火+回火工艺的试验钢1/2厚度处冲击吸收能量大大提高,这与组织中小尺寸晶粒的占比提高有关;前者冲击断口形貌...     

温度对焊接热模拟X80管线钢断裂韧性的影响

通过试验和3D有限元模拟相结合的方法分析了焊接热模拟X80管线钢在不同温度（-90,-60,-30和0℃）下的断裂韧度.文中选取标准三点弯曲试样在不同温度下进行断裂韧度测试,同时对测试件进行三维有限元实体建模与分析计算.结果表明,X80管线钢的断裂韧性随温度减低显著减小,并使其倾向于脆性断裂.材料在不同温度下的真实应力-应变曲线行为从光滑拉伸到断裂力学试样具有良好的可传递性,温度对材料的硬化行为没有明显影响,有限元计算的结果表明,应用该方法可以准确地计算X80钢焊接热影响区不同温度下的CTOD值.     

CO2含量对高强钢MAG焊焊缝金属低温韧性的影响

通过调节保护气体中CO2的含量,研究了保护气体氧化性对高强钢焊缝金属低温韧性的影响规律,同时分析了这种影响规律的作用过程。试验结果表明,随着保护气体中CO2含量增加,粒状贝氏体组织在焊缝金属中含量增加,焊缝金属低温韧性降低;当保护气体中CO2含量较少时,焊缝金属组织以针状铁素体为主,焊缝金属具有较高的韧性水平。