催化剂Co_2B/Nd_2O_3对NaBH_4水解放氢的影响

研究了催化剂Co2B/Nd2O3对NaBH4水解放氢性能的影响。结果显示,随着Co2B/Nd2O3加入量的增加,掺杂NaBH4试样的放氢速率明显加快。当Co2B/Nd2O3的加入量相同时,随着催化剂Co2B/Nd2O3中Nd2O3含量的增加,掺杂试样的放氢速率明显降低。对于放氢量的研究发现,当Co2B/Nd2O3加入量增加时,试样的放氢量有所增加,但是增加幅度不大,在所有的掺杂试样中,掺杂量为4%的掺杂80%Co2B+20%Nd2O3的试样的放氢量最大为520 mL/g。SEM的分析发现,随着NaBH4中掺杂量的增加,试样的放氢速率变化明显,然而试样的放氢量却没有明显变化。     

催化剂对NaBH_4水解放氢的影响（英文）

通过排水法研究了采用混合催化剂Co_2B/Pr_6O_(11)的硼氢化钠的水解过程。Co_2B与Pr_6O_(11)的比例和混合催化剂Co_2B/Pr_6O_(11)的加入量对硼氢化钠放氢量的影响非常明显。当掺杂量在1%~6%之间变化时,试样的放氢速率随着掺杂量先增加后减少。相比之下,混合催化剂Co_2B/Pr_6O_(11)的加入量以及混合比例对NaBH_4的放氢量的影响并不明显。然而,NaBH_4被Co_2B/Pr_6O_(11)催化后,硼氢化钠的放氢量明显被改变了,所有的掺杂试样的放氢量在410~525 mL之间。在所有试样中,掺杂量4%的(70%Co_2B/30%Pr_6O_(11))试样具有最大的放氢速率540 mL/min和最大的放氢量540 mL 。     

CoB/La_2O_3对NaBH_4水解放氢性能的影响

实验通过排水法研究了混合催化CoB/La_2O_3对NaBH4水解放氢性能的影响。结果显示,混合催化剂的加入量在1%~4%的变化区间时,掺杂混合催化剂的试样的放氢速率随着掺杂量的增加都呈现出了一个明显的增加趋势,并且掺杂4%(70%CoB/30%La_2O_3)的试样的放氢速率最大为260mL/min;然而对于放氢量的研究发现混合催化剂CoB/La_2O_3加入量以及配比影响NaBH4的放氢量,在所有试样中,当掺杂量为4%的掺杂80%CoB和20%La_2O_3的试样放氢量最大为575mL,但此时试样放氢速率有所降低。     

催化剂对NaBH4水解放氢的影响

这次工作通过排水法研究了采用混合催化剂Co₂B/ Pr₆O₁₁的硼氢化钠的水解过程。Co₂B与Pr₆O₁₁的比例和混合催化剂Co₂B/ Pr₆O₁₁的加入量对硼氢化钠放氢量的影响非常明显。当掺杂量在1-6%之间变化时,试样的放氢速率随着掺杂量先增加后减少。相比之下,混合催化剂Co₂B/ Pr₆O₁₁的加入量以及混合比例对NaBH₄的放氢量的影响并不明显。然而,NaBH₄被Co₂B / Pr₆O₁₁催化后,硼氢化钠的放氢量明显被改变了,所有的掺杂试样的放氢量在410-525ml之间。在所有试样中,掺杂4% (70%Co₂B /30%Pr₆O₁₁)的试样具有最大的放氢速率540ml/min和最大的放氢量540ml.     

Ce基催化剂对2LiBH4/MgH2放氢性能的影响

采用球磨方法制备了2LiBH4/MgH2复合储氢材料体系,用XRD、FTIR和储氢性能测试手段等对复合体系结构和储氢性能进行表征,研究了不同Ce基催化剂对复合体系放氢性能的影响,分析了催化剂的催化机理。结果表明:2LiBH4/MgH2复合物加热过程为明显的两步放氢,第1步主要发生MgH2的分解放氢;第2步为第1步生成的Mg与LiBH4发生放氢反应;添加Ce和CeF3都能提高2LiBH4/MgH2体系的放氢性能。Ce主要改善体系第2步放氢特性,CeF3对体系两步放氢反应均产生显著效果。添加5mol%CeF3使2LiBH4/MgH2体系起始放氢温度降低约100℃,体系最大放氢量达到10.6%(质量分数,下同);F-取代部分H-形成LiBH1-xFx,改善了LiBH4的分解特性,从而显著改善了2LiBH4/MgH2体系的放氢性能。     

金属Ni掺杂催化AlLi/NaBH_4混合体系水解析氢(英文)

采用机械球磨法制备AlLi/NaBH4/Ni混合体系。水解测试分析表明,固态Al-Li-Ni/NaBH4混合物具有良好的析氢性能。Al-10%Li-10%Ni/NaBH4(质量比为3:1)混合物在333K时的产氢值达1540mL/g,产氢效率为96%。通过XRD、SEM等分析Ni掺杂改善其水解析氢机制,金属Ni的产物Ni2B对Al合金和NaBH4的水解具有双重催化作用。Ni2B沉积在Al表面可作为微型腐蚀电池的阴极并促进铝的阳极腐蚀。另外,Ni2B/Al(OH)3对NaBH4的水解动力学具有很好的催化作用。连续水解测试结果显示:水解产物Al(OH)3/NaBO2·2H2O具有稳定的pH值,Al-Li-Ni/NaBH4混合物具有很好的水解动力学。     

TC4钛合金表面ZrO_2/TiO_2复合陶瓷膜的性能

采用微弧氧化技术在TC4钛合金表面制备复合陶瓷膜,研究了在Na2SiO3-NaH2PO4体系电解液中分别添加K2ZrF6和氧化锆粉对膜层组织结构和性能的影响。利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析膜层的微观组织和相组成。用MMW-1A万能摩擦磨损试验机对复合陶瓷膜进行了耐磨性能测试。结果表明,当溶液中分别添加了K2ZrF6和氧化锆粉后,都会使陶瓷膜的厚度增加,膜层表面粗糙度降低,且膜层中大尺寸缺陷减少。添加K2ZrF6和氧化锆粉所制备的膜层中主要由金红石型TiO2和ZrO2相组成,且添加氧化锆粉制备的陶瓷膜中的ZrO2含量比添加K2ZrF6制备的膜中含量要多。添加K2ZrF6和氧化锆粉所制备的陶瓷膜的耐磨性能得到提高。     

Co-Ce氧化物对MnO_x/TiO_2低温SCR脱硝催化剂的影响

采用挤出成型法制备出一系列MnOx/TiO2负载型催化剂,在393 K和氨气为还原剂的条件下进行SCR反应,得出MnOx含量为20%时脱硝效率最佳。SEM观察发现催化剂表面形成纳米级"牵牛花"物体,为含锰的氧化物。分别添加6%的Co和Ce氧化物后,脱硝效率达到最高。对6%Ce-6%Co-20%MnOx/TiO2进行XRD,XPS,SEM和BET表征,发现其有更多的Mn2O3相转化成MnO2,TiO2的结晶度降低,CeOx的加入提高了催化剂储存能力,化学吸附氧浓度增加,催化活性提高。从Co2p XPS图中发现新鲜催化剂中Co元素以CoTiOx形式存在,经过SCR反应后变为CoOx。     

纳米催化剂对LiAlH_4放氢性能的影响

通过PCT(pressure-content-temperature)研究了催化剂对LiAlH_4放氢性能的影响规律。实验选用的催化剂为纳米Ni粉和纳米Co粉,研究结果显示,催化剂Ni和Co对LiAlH_4试样的放氢温度几乎没有改善,但是可以有效地改善LiAlH_4试样的放氢量与放氢速率。在所有的掺杂Ni粉的试样中,掺杂5%Ni粉的试样的放氢量最大,而掺杂12%Ni粉的LiAlH_4试样的放氢速率最快;在掺杂Co粉的试样中,掺杂12%Co粉的试样的放氢量、放氢速率最大。     

制备条件对Pd/TiO_2催化剂上对羧基苯甲醛加氢性能的影响

采用浸渍法以TiO2成型载体制备了Pd/TiO2催化剂,考察了浸渍液pH值、Pd负载量、焙烧温度以及还原温度等因素对粗对苯二甲酸(CTA)中的主要杂质对羧基苯甲醛(4-CBA)的加氢精制性能的影响,并采用BET、XPS、XRD、H2-TPR等手段对催化剂进行了表征。结果表明,浸渍液pH值的升高会造成催化剂表面Pd原子富集,导致催化剂比表面积降低。Pd负载量0.5%时,催化剂所提供的活性中心数目足以满足4-CBA加氢所需。适当提高催化剂焙烧温度,有利于含钯前驱体的分解,催化剂还原温度过高时,会造成Pd/TiO2催化剂活性的迅速降低。Pd/TiO2催化剂的适宜制备条件为:浸渍液pH=2.0、Pd负载量0.5%、催化剂焙烧温度400℃、还原温度低于200℃。     

催化剂对LiAlH4+MgH2体系放氢性能的影响及催化机理

采用机械球磨法在LiAlH4+MgH2体系中添加不同种类催化剂,以提高复合体系的放氢性能。运用XRD、SEM、EDS、XPS以及Sieverts法研究复合体系的结构以及放氢性能,并探讨TiF3的催化机理。结果表明:TiF3催化剂的添加显著降低了复合体系的起始放氢温度,提高了放氢动力学性能,该体系在84.1℃开始脱氢,放氢量(质量分数)达8.0%。热脱附过程中TiF3参与了反应,并生成含Tix+的未知化合物,有效地促进了LiAlH4和MgH2之间的协同放氢。复合体系掺杂TiF3后,其热脱附反应的活化能Ea为79.1 kJ/mol,与未添加TiF3的复合体系的活化能(91.3 kJ/mol)相比,TiF3的添加极大地降低了放氢反应动力学势垒。     

TiO_2/水镁石复合纤维的光催化性能

以钛酸四丁酯为钛源,纳米级水镁石粉体为矿物原料,采用静电纺丝技术在550℃下获得TiO_2/水镁石复合纳米纤维。采用X射线粉晶衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、能量散射光谱仪(EDS)对复合纤维的物相行为、显微形貌、成分组成进行表征,并对TiO_2及水镁石复合纤维作用于亚基蓝溶液所体现的光降解性能进行了研究。结果表明:在紫外光照射下,550℃热处理的含水镁石3%(质量分数)的TiO_2/水镁石复合纳米纤维的光催化活性最好,是一种性能优良的光催化材料。     

原位反应生成TiB2对B4C/TiB2复合陶瓷力学性能和结构的影响

研究了原位反应生成TiB2对B4 C/TiB2复合陶瓷维氏硬度、断裂韧度、抗弯强度和微观结构的影响.结果表明,适量TiB2的生成可以抑制B4C/TiB2复合陶瓷晶粒的长大,可使材料获得均匀致密的显微组织结构;而且原位反应的发生促使B4C/TiB2复合陶瓷断裂机制由穿晶断裂为主转变为穿晶与沿晶结合的断裂机制.B4C和TiB2晶粒尺寸都随着原位生成TiB2含量的增加而降低.B4C/TiB2复合陶瓷的抗弯强度随晶粒增大而降低,其断裂韧度随晶粒尺寸的变化关系较为复杂,这种变化关系主要与断裂韧度对裂纹扩展路径长度的依赖性有关,本文利用裂纹扩展阻力(R)曲线的斜率解释了这种变化.     

热处理温度对TiO2/凹凸棒石粘土复合催化剂性能的影响

以凹凸棒石粘土(ATP)为载体,通过酸性溶胶法制备了纳米TiO2/ATP复合催化剂.利用x射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、分光光度计等手段研究了复合催化剂的形貌、粒径、结构及光催化特性等.结果表明,ATP的加入提高了纳米TiO2晶型转变温度,并有效地抑制了TiO2晶粒的长大,复合体中TiO2晶粒尺寸比采用相同工艺获得的纯TiO2晶粒小,锐钛矿相和金红石相的相变温度分别提高了300℃和350℃.光催化甲醛试验结果证实,复合催化剂的光催化效果明显优于纯TiO2,复合体经850℃煅烧后的光催化效果最佳,甲醛实际降解率达到98%以上,ATP的吸附作用促进了光催化反应的深入进行.     

Mn掺杂对Co_2B化合物结构与磁性能的影响

采用高能球磨和固相反应相结合的方法制备了Co_(2-x)Mn_xB(x=0~1.2)化合物。利用X射线衍射仪、振动样品磁强计、差示扫描量热仪(DSC)等手段对其晶体结构和磁性能进行了研究。结果表明:当Mn含量0≤x≤1.0时,该系列化合物为单一的Co_2B相,均为CuAl_2型体心正方晶体结构,空间群为I14/mcm;当Mn含量x1.0时,该化合物出现少量的MnB第二相,第二相为FeB-b型简单斜方晶体结构,空间群为Pnma。通过调节Co/Mn的比例可在较大温度区间调控该系列化合物的反铁磁(AFM)-铁磁(FM)转变、铁磁(FM)-顺磁(PM)的磁相转变。随Mn含量的增加,化合物的奈尔温度(TN)逐渐增大,居里温度(TC)逐渐减小;并通过差热分析解释了相变温度变化的原因。     

TiB2含量和烧结温度对B4C/Al2O3基复合陶瓷的影响

利用原位反应热压工艺制备了B4C/Al2O3基复合陶瓷,研究了TiB2含量和烧结温度对B4C/Al2O3基复合陶瓷力学性能和微观结构的影响.结果表明,当TiB2含量低于8.7％时,随原位反应生成的TiB2含量的增加,有效的促进了B4C/Al2O3/TiB2复合陶瓷的烧结,提高相对密度,改善了力学性能.当烧结温度低于1900℃时,其力学性能随烧结温度增加而提高;当超过1900℃时,其力学性能随烧结温度的提高而降低.在1900℃,60 min时,B4C/Al2O3/TiB2复合陶瓷获得最佳综合力学性能,其硬度、断裂韧性和抗弯强度分别为24.8 GPa、4.82 MPa·m1/2和445.2 MPa.     

Co_3O_4的氢还原过程动力学研究

应用等温和非等温热重分析法研究了 Ｃｏ３Ｏ４的氢还原过程动力学,得出两种条件下过程均分为 Ｃｏ３Ｏ４还原为 ＣｏＯ和 ＣｏＯ还原为 ＣＯ两个步骤, 二步骤均为界面化学反应控速在 ５２３─６０３ Ｋ等温及 ５０３─５８９ Ｋ非等温条件下, Ｃｏ３Ｏ４还原为 ＣｏＯ步骤的表观活化能均为 １３３ ｋＪ／ｍｏｌ; ５２３—６０３ Ｋ等温还原 ＣｏＯ为 Ｃｏ步骤的表观活化能为 ８７．５ ｋＪ／ｍｏｌ．     

纳米SCR催化剂Ce-V/TiO_2的制备与研究

采用溶胶-凝胶法和浸渍法制备选择性催化还原(SCR)脱硝反应复合纳米催化剂Ce-V/TiO_2,在不同的实验条件下制备出一系列的TiO_2凝胶用作催化剂载体.然后通过浸渍法依次负载CeO_2和V_2O_5于多孔TiO_2载体.用氨气作为还原性气体,对选择性催化还原NOx进行实验研究.在不同的TiO_2载体煅烧温度、CeO_2和V_2O_5负载量以及催化还原反应温度等条件下,对催化剂的表面结构和催化性能采用BET、XRD、SEM等手段进行表征分析.结果表明,纳米Ce-V/TiO_2固溶体复合催化剂以及对其制备工艺技术参数的优化可增大催化剂的比表面积和微孔体积,使催化剂的催化活性有很大的提高.此外,相当数量的多孔纳米TiO_2大大增加了光催化活性的有效面积,有利于增大与反应物的接触面积和提高光催化活性.当载体TiO_2 的煅烧温度和催化还原反应温度为500 ℃时,5%Ce-10%V/TiO_2催化剂反应的NO_x转化率可达96.2%.     

纳米TiO_2含量对等离子喷涂Al_2O_3/TiO_2涂层耐磨性的影响

采用大气等离子喷涂设备在H13热作模具钢表面制备了不同纳米TiO_2含量的Al_2O_3/TiO_2陶瓷复合涂层,并应用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计、摩擦磨损试验机等研究了陶瓷复合涂层的微观形貌、物相组成、显微硬度及摩擦磨损性能。结果表明,不同纳米TiO_2含量的Al_2O_3/TiO_2陶瓷涂层均为层片结构,存在一定的孔隙和裂纹,纳米TiO_2添加可以改善涂层表面质量。XRD图谱显示陶瓷涂层主要由α-Al_2O_3、γ-Al_2O_3和Rutile-TiO_2相组成,Al_2O_3再结晶过程中部分α-Al_2O_3转变为γ-Al_2O_3,且再结晶过程发生晶粒细化。涂层显微硬度平均值为1153 HV0.2。纳米TiO_2添加可以降低涂层摩擦因数,但其含量对涂层耐磨性影响不明显。     

B4 C 含量对等离子喷涂 NiCoCrAlY / Al2 O3 -B4 C复合涂层力学性能的影响

目的提高等离子喷涂NiCoCrAlY/Al2O3复合涂层的摩擦性能。方法采用离心喷雾造粒、化学冶金包覆和固相合金化技术制备NiCoCrAlY/Al2O3和NiCoCrAlY/B4C复合粉体,通过等离子喷涂技术制备NiCoCrAlY/Al2O3-B4C复合涂层。对涂层的显微结构、结合强度和显微硬度进行表征,研究B4C含量对等离子喷涂NiCoCrAlY/Al2O3-B4C复合涂层力学性能的影响。结果 Al2O3和B4C颗粒包覆了致密的NiCoCrAlY合金层,包覆层厚约3~5μm。等离子喷涂NiCoCrAlY/Al2O3-B4C复合涂层呈典型的层状结构,涂层结构致密,各层间结合良好。随着B4C含量的增加,复合涂层的显微硬度逐渐增大,结合强度逐渐降低,当B4C质量分数达到30%时,涂层的显微硬度比未添加B4C时提高了1.4倍,结合强度比未添加B4C时降低了26%。涂层在拉伸试验中发生了典型的脆性断裂,断裂位置发生在涂层内部。结论向等离子喷涂NiCoCrAlY/Al2O3复合涂层中添加B4C,可显著提高涂层的显微硬度,但会使涂层的结合强度有一定程度降低。