钛合金的银脆,镉脆敏感性及其控制

利用慢应变速率拉伸技术（ＳＳＲＴ），并结合恒载实验，较全面地研究了Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金的银脆行为、固态与液态镉脆行为，确定了应变速率、接触条件、热处理制度、试样取向、温度等因素对Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金银脆与镉脆敏感性的影响，探讨了Ｎｉ阻挡层对控制Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ合金和ＴＣ１１合金银脆开裂的作用。     

35CrNi3MoV钢韧脆转变温度测定

通过系列温度冲击试验，采用Ｖ，Ｕ型缺口的试样，以冲击吸收功，纤维断面率结合断口微观形貌的变化对３５ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢的韧脆转变温度进行测定分析，试验表明：３５ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢韧脆转为温度为－６０℃。     

铁基非晶合金退火脆化与防脆技术

综述了铁基非晶合金退火脆化的影响因素，分析了各种防止退火脆化的方法，认为在电脉冲快速加热的同时外加磁场退火，则是改善铁基非晶合金磁性能、防止其退火脆化的一种较好的方法。     

4130X钢韧脆转变温度的测定

采用V型缺口试样，通过系列温度的冲击试验．以冲击吸收功、纤维断面率的变化对4130X钢的韧脆转变温度进行了测定。试验结果表明，4130X钢韧脆转变温度为-40℃。     

人工神经网络在冷脆断裂诊断中的应用

采用人工神经网络方法研究了晶体结构，强度，应力集中，晶粒尺寸，加速速度和温度与冷脆断裂关系的方法。     

聚合物共混体脆韧转变的损伤竞争理论Ⅱ．基体性能对脆韧转变的影响

根据前文［１］提出的聚合物共混体脆韧转变（ＢＤＴ）的损伤竞争准数（Ｄａ）判据，研究了基体性能对ＢＤＴ的影响，并将聚合物的本征脆韧转变尺寸与Ｖｉｎｃｅｎｔ的σｂ～σｙ图进行了关联。在主要考虑测试温度对基体屈服应力影响的条件下，根据Ｄａ判据研究了ＢＤＴ的温度效应，首次推导了临界脆韧转变温度与临界分散相含量、临界粒径和临界粒间距的关系，实验结果证实了理论的合理性     

关于振动脆值定义及应用的探讨

振动脆值应与冲击脆值一样，有一个较明确的概念和定义。着重对缓冲包装和减振包装两种形式作较详细的分析，从运输环境条件的评估，脆值参数的表示，冲击脆值和振动脆值在包装结构设计中应用等方面作出相应的研究比较。同时指这两种脆值定义的异同点，并说明振动脆值的研究工作，无论从理论分析上还是在实验测试上都要更复杂更困难。     

Ni-P化学镀层在动态加载条件下的塑脆转变

利用单摆划痕法的动态加载特性，研究了Ni—P化学镀层本身的塑脆转变。镀层的塑脆转变除可采用Lamy建议的塑脆转变深度D′判据外，还提出用新定义的临界法向力Fnc来表征。根据划痕深度d和法向力Fnc的大小，可把坡层在划痕过程中的力学行为分为塑性变形、塑脆转变和脆性断裂三个阶段。分析讨论了磷含量和热处理温度对塑脆转变的影响。     

SA299钢冷脆行为的研究

某锅炉厂生产的锅炉汽包,在冬季制造过程中发生破裂,汽包材料为 SA299钢,对断口的初步分析发现为脆性解理断口,据此认为是冷脆破坏。本文依据冷脆特征温度 Tc 的概念对 SA299钢的冷脆行为进行了细致的分析。     

产品脆值概念的发展及其演进

较详细地论述了产品脆值(易损度)概念的发展状况以及定量脆值的科学预测问题,虽其内涵基本一致但仍在不断完善.随着现代运输包装业的发展,产品脆值定义的理论探讨及试验研究不断深入,而其研究成果的应用范围也在扩大.     

30CrMnSiNi2A钢的韧脆转变温度的研究

用带有微机检索和处理数据的摆锤式冲击试验机测定了30CrMnSiNi2A钢的韧脆转变曲线,提出了判定韧脆转变的判据,解决了一般在超高强度钢中,因总冲击功随试验温度呈连续变化,没有明显的突变点而难于准确判定韧脆转变温度的困难。     

锅炉压力容器钢板韧脆在温度变化中的转变

在实际的工业生产中,锅炉与压力容器的材料往往以钢板为材料,钢板的韧性会随着温度的变化而变化,温度下降,韧性也降低,当达到临界值后,钢板会发生韧脆转变现象,导致产品性能不佳的现象,锅炉压力容器就会达不到技术要求,为了科学判断锅炉压力容器钢板韧脆随着温度变化而发生的转变,本文通过系列温度冲击试验,对钢板韧脆变化进行了测定,希望能够对相关工作人员有所启发。     

混合型断口金属材料韧脆转变温度评价的仪器化冲击试验

利用典型断口材料34CrNiMo6合金钢进行仪器化冲击试验，总结出断口金属材料韧脆转变温度评价的仪器化冲击试验方法，所得结果与通过温度-能量、温度-侧膨胀值评价方式得到的韧脆转变温度基本保持一致。结果表明：仪器化冲击试验方法更稳定可靠，且仪器化冲击试验方法可以用于无法直接目视观察评价的混合型断口材料的韧脆转变温度评价中。     

产品脆值的置信度研究

在提出产品脆值置信度概念的基础上，分别讨论了脆值在服从正态分布和三参数Weibull分布时具有所需置信度的安全脆值的计算方法，并对计算结果进行了分析比较。研究结果对于脆值应用于包装设计具有重要参考价值。     

用自动冲击机研究300M钢韧脆转变

北京航空航天大学研制的自动冲击机,可以重演试样冲击破坏过程,绘制、显示及打印冲力-时间、力-位移及能量-时间曲线。利用该设备对300M钢冲击功进行分解,自动快速地分析出材料受冲击后的屈服载荷、最大载荷、最大载荷之前消耗的冲击能量E_1(裂纹形成功)及最大载荷后消耗的冲击能量E_p(裂纹扩展功),以此绘制出E_1和E_p随试验温度变化的曲线,研究300M钢韧脆转变过程,确定转变温度。与常用的韧脆转变判据相比较,,用E_p或E_1作为韧脆转变判据,不仅方法简单、而且使韧脆转变温度的物理意义明确。     

13Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢的韧-脆转变及脆化机理

13Cr11Ni2W2MoV马氏体热强不锈钢用于制备航天火工品构件时,服役温度低至-196℃,需其具有良好的低温冲击韧性.为此本实验研究了13Cr11Ni2W2MoV不锈钢在-150～100℃的夏比冲击性能.采用光学显微镜、扫描电子显微镜和透射电镜分析其显微组织及冲击断口形貌,结合冲击能量及脆性断面率确定了韧-脆转变温度(DBTT),分析了韧-脆转变规律.结果表明:13Cr11Ni2W2MoV不锈钢的DBTT为-35.5℃.温度由100℃降低到-150℃,13Cr11Ni2W2MoV不锈钢的冲击吸收功由180 J降低至30 J.断口放射区主要表现为由撕裂棱和解理面共存的准解理断裂模式,随着温度降低,放射区解理台阶的高度减小,撕裂棱的宽度变窄.纤维区及剪切唇区表现为韧性断裂模式,断口以韧窝为主,随温度降低韧窝的数量及深度减少.裂纹萌生能量及稳定裂纹扩展过程中吸收的能量随温度降低显著下降,裂纹扩展的难度变低,因此发生了韧-脆转变.韧-脆转变的可能原因为低温下位错难以产生和滑动.     

16Mn钢类裂缝冲击试样的韧脆断裂转变行为研究

对１６Ｍｎ钢类裂缝缺口试样进行了系列温度的示波冲击试验，以考究断裂载荷及冲击吸收功随温度的变化特性，发现在有效断裂载荷谷值点对应的温度Ｔｃ，＊ｄ处发生韧脆转变该温度受控于材料的解理特征应力Ｓｃｏ。此外，落锤试验还表明：该钢的零塑性转变温度ＮＤＴ即为Ｔｃ＊ｄ。     

产品脆值的可靠性

采用可靠性理论对美国军用标准所提供的有关仪表，电子记录装置，示波器，精密零件等的脆值进行计算，并给出可靠度函数，设计者可根据不同的可靠度来选择确定Ｇ值，使产品缓冲包装设计更科学化。     

飞机起落架轮轴修理后的镉脆可能性

一批经镀镉后的4340钢制飞机起落架轮轴在修理时未退镉并进行了274℃去应力退火，通过室温拉伸、不同温度下的持久试验，以及断口分析，金相检验和能谱成分分析，确定轮轴在常温或高温下无拉应力时，镉并未渗入基体，因此轮轴在修理后使用不存在镉脆的可能性。     

16Mn钢类裂缝冲击试样的韧脆断裂转变行为研究

对１６Ｍｎ钢类裂缝缺口试样进行了系列温度的示波冲击试验，以考察断裂载荷及冲击吸收功随温度的变化特性，发现在有效断裂载荷谷值点对应的温度Ｔｃ，＊ｄ处发生断裂的韧脆转变，该温度受控于材料的解理特征应力Ｓｃｏ。此外，落锤试验还表明：该钢的零塑性转变温度ＮＤＴ即为Ｔｃ＊，ｄ。