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含稀土元素的LSI渗硼剂渗硼扩散激活能 总被引:1,自引:0,他引:1
将40钢试样在含稀土元素的LSI渗硼剂中行进不同温度和时间的渗硼,然后用金相法测定层深,根据公式p^2=K0te-Q/RT,对硼的激活能做了计算,经果表明,与未含稀土元素的LSI渗硼剂相比,激活能降低了21%。 相似文献
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稀土对硼锆共渗过程的活化催渗及其组织和性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
在粉未硼锆渗剂中加入稀土元素,可使渗速提高26%。共渗层主要由(FeZr)_2B相组成,同时还渗入了微量的La、Ce、Pr元素。与渗硼、硼稀土共渗、硼锆共渗相比,硼锆稀土共渗层的耐磨性和耐蚀性好,尤其是韧性有明显提高,其脆断前吸收的功同渗硼相比提高了70%。 相似文献
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将40钢试样在含稀土元素的LS_1渗硼剂中行进不同温度和时间的渗硼,然后用金相法测定层深,根据公式ρ~2=K_0te~(-Q/RT),对硼的激活能做了计算。经果表明,与未含稀土元素的LS_1渗硼剂相比,激活能降低了21%。 相似文献
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研究了45钢表面硼稀土共渗,讨论了稀土元素的渗入机制、催渗机理及稀土催渗效果出现最佳值的原因。在硼砂型渗硼剂中加入适量的稀土有利于45钢渗硼层质量、厚度及性能的提高,稀土加入量的最佳值为10%。 相似文献
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稀土在渗硼中渗入机制和作用机理的讨论 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了45钢表面硼稀土共渗,讨论了稀土元素的渗入机制、催渗机理及稀土催渗效果出现最佳值的原因。在硼砂型渗硼剂中加入适量的稀土有利于45钢渗硼层质量、厚度及性能的提高,稀土加入量的最佳值为10%。 相似文献
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采用低温固体粉末渗硼法对H13钢基体表面进行稀土催渗下的渗硼试验。通过扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析渗硼层的组织形貌和物相组成,并对未渗硼和低温渗硼试样的热熔损性能进行了对比研究。结果表明:H13钢经580℃粉末渗硼10 h后,其表面形成了一层连续致密的硼化物层,厚度约10μm,硬度约19 GPa。渗硼层主要由FeB和Fe2B两相组成。稀土元素的渗入,可以降低活性硼原子在基体中的扩散激活能,从而显著加快其在基体表层中的扩散速率。由于渗硼层隔绝了铝合金熔液和基体直接接触,渗硼试样的抗热熔损性能大幅提高。 相似文献
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对新型渗硼剂B(C2H5)3的渗硼工艺进行了研究。结果表明:在正常渗硼工艺条件下,基体表面没有形成连续致密的渗硼层,而是形成了一层数μm厚的硼碳层;在间歇渗硼工艺条件下,基体表面形成了一层致密的渗硼层,这是因为通过溅射消除了在渗硼过程中沉积在基体表面的硼碳层,使硼原子在渗硼时能无阻碍地向基体内部扩散的缘故 相似文献
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钢的表面强化技术在各个工业领域的应用都具有重要的实际意义。渗硼技术是最经济的选择之一,然而,该技术存在的主要问题是难以获得厚且致密的渗硼层。为解决这一问题,在AISI 410不锈钢表面进行了添加6 mass%的CeO2的膏剂渗硼处理。采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射、摩擦磨损实验和电化学工作站等研究了渗硼层的组织、物相和耐蚀耐磨性能。结果表明:渗硼层的显微组织由外到内分别是FeB和Fe2B。在渗硼剂中添加CeO2可以使AISI 410不锈钢基体表面产生更厚、更致密的渗硼层,从而提高其耐磨性和耐蚀性。稀土元素铈的催化机理可以归结为两个方面。首先,添加CeO2可以参与渗硼过程中的化学反应,从而产生更活跃的硼原子。二是由于Ce原子尺寸大,扩散到钢表面会产生严重的晶格畸变,从而促进了硼原子的扩散。 相似文献
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《热加工工艺》2017,(2)
研究了20钢在不同渗硼温度和不同渗硼时间下对渗硼层组织和性能的影响。用金相显微镜和扫描电镜观察了渗硼层的形貌,测定了渗硼层的厚度;用维氏硬度计测定了渗硼层的硬度;用纳米压痕仪测定了渗硼层不同深度的硬度;评定了渗硼层与基体的结合力;采用X射线衍射仪分析了渗硼层的物相组成;在不同溶液中进行了渗硼层耐蚀性试验。结果表明:渗硼层厚度均匀,呈齿状结构,与基体结合牢固,渗硼层主要由Fe_2B组成。在860℃下保温不同时间,渗硼层的厚度随时间的增长而增大;在不同温度下保温5h时,渗硼层的厚度随温度的升高而逐渐增大。渗硼层表层硬度稍低,然后升高达到最大值,在渗层与过渡区的交界处急剧下降。除HNO_3外,渗硼处理后的试样在HCl、H_2SO_4、NaCl和NaOH溶液中的耐蚀性均比未渗硼的试样好。 相似文献
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采用固体粉末法对40Mn2钢进行渗硼试验,分析了稀土元素对该固体渗硼剂渗硼动力学的影响,结果表明,稀土能使硼的扩散系数增大59%,使硼的扩散激活能降低4520.31J/mol,有效地提高了渗硼速度。 相似文献