直埋热水管道和直埋蒸汽管道设计理论浅析

根据直埋热水管道和直埋蒸汽管道的不同特性，介绍了两种管道的应力验算及强度计算，并对两种直埋热力管道的敷设方法和保温结构进行了分析比较。     

铁精矿浆体管道磨蚀试验研究

本文介绍了在管道上串接磨蚀试件,对攀矿铁精矿和太钢尖山铁矿铁精矿进行管道磨蚀试验的特点。通过试验获得了三种不同牌号钢材管道的磨蚀率和磨蚀量与试验时间的关系,同时研究了管内浆体流速、物料粒级组成对管道磨蚀的影响,并对攀矿铁精矿磨蚀性强的原因进行了分析。     

铁精矿输送管道磨蚀的成因及其对策

介绍了铁精矿输送管道磨蚀的成因，提出了延长管道使用寿命的措施，保证了正常生产。     

直埋热水管道和直埋蒸汽管道设计理论浅析

根据直埋热水管道和直埋蒸汽管道的不同特性 ,介绍了两种管道的应力验算及强度计算 ,并对两种直埋热力管道的敷设方式和保温结构进行了分析比较。     

直埋热水管道和直埋蒸汽管道设计理论浅析

根据直埋热水管道和直埋蒸汽管道的不同特性,介绍了两种管道的应力验算及强度计算,并对两种直埋热力管道的敷设方式和保温结构进行了分析比较.     

输煤管道L450MB管材磨蚀余量的分析研究

为了研究煤浆管道磨蚀余量的取值合理性,采用了实验室动态模拟的方法,用MSH型旋转磨蚀试验机,对磨蚀的3个主要影响因子,即pH值、浓度、流速,进行了正交排列,共排列出7种组合,分别对其进行168 h磨蚀试验。磨蚀总量由腐蚀分量、磨损分量和两者相互作用分量组成,腐蚀可通过静态挂片失重法测得,磨损可通过增加阴极保护的磨蚀试验测得,磨蚀总量除去腐蚀分量和磨损分量即为两者的相互作用分量。通过单变量数据分析,发现3个影响因子对磨蚀影响,pH值与磨蚀成反比,浓度与磨蚀成正比,流速与磨蚀成正比。通过对磨蚀组成的分析,发现腐蚀分量占磨蚀总量的56%,是浆体对管道内壁磨蚀的主要原因。通过对磨蚀总量的测定,输煤管道L450MB管材磨蚀余量应最小取0.05 mm/a,这样可保证管道运行的安全可靠。     

固态聚氨酯管道输送石灰石矿浆

石灰石矿浆磨蚀性很强,很快就可磨蚀透钢、玻璃纤维以及其它传统的矿浆输送管道,有时只需3个月。Central Illiois Light公司于二年多以前,在石灰石厂的一部分矿浆输送系统试装了固态聚氨酯管道。至今,管道仅有微小的磨损迹象。在其它矿浆输送系统也安装了这种管道之后,获得了成功,达到了同样结果。采用聚氨酯管道的输送系统,其维修费用大大降低。这主要是因为这种管道材料具有耐磨蚀与耐腐蚀特性。     

长距离浆体管道输送管壁磨蚀研究

长距浆体管道输送是一种新型的利用水力输送固体物料的运输方式。管壁磨蚀率是管道设计的重要依据之一。研究了在不同pH值、流速、矿浆颗粒粒度条件下铁精矿对A3、45^#和16Mn 3种钢材管壁的磨蚀情况, 结果表明, 16Mn 和45^#钢材管道具有较好的耐磨性能, 磨蚀率较A3钢低, 在管道设计时应优先采用;颗粒粒径对管壁磨蚀具有显著影响, 铁精矿颗粒-0.040 mm 粒级含量在80%以上, 且最大粒级在0.125 mm 以下时, 45 ^#和16Mn 钢的管壁磨蚀率在0.20 mm/y 以下。     

谈如何正确计算热力管道方形补偿器的安装冷拉值

热力管道由于输送高温的介质(水或蒸汽)在系统投入运行或停止时，温度变化引起管道膨胀而使管壁内产生巨大的热应力，如果此应力超过管材的许用应力，就会使管道处于危险状态甚至破坏。论文通过具体事例分析得出了准确计算热力管道方形补偿器安装冷拉值的计算公式。     

轴的可靠性电算设计

处理“强度—应力”干涉理论基础上轴的可靠性设计计算中的诸多繁杂公式,导出了便于编程计算的公式系统。     

新桥硫铁矿露天采场排水系统的改造

针对新桥硫铁矿原露天采场排水系统固定水泵平台在雨季容易淹没，设备效率低，水泵，管道磨蚀严重等问题，提出了浮动式水泵平台等改造方案，效果显著。     

矿山充填尾砂型料的横压成型工艺及模具设计

国家自然科学基金资助项目“浆体管道输送尾砂型料的理论研究及矿山充填的技术创新”提出了“尾砂型料砂浆管道输送和砂浆胶结尾砂型料砖垒式矿山充填”的新概念，这是型料管道输送技术在充填采矿法方面一个突破性的应用，它的思路是将散粒体尾砂压制成为具有一定形状和强度的防水耐磨的密实体型料，然后注入水力输送管道，以掺有胶结材料的尾砂料浆为载流体，泵送到矿山采空区以实现输送浓度高、充填强度高的砖垒式胶结充填。     

夯管锤结构优化设计及有限元计算分析

对YH-300A型夯管锤的工作过程建立了力学模型及优化设计的数学模型，利用复合形法，以冲击功的倒数作为目标函数，对结构进行了优化设计．并对原设计进行了冲击功和冲击频率的计算。经过优化设计并同原设计进行对比，冲击功提高19％，冲击频率略有提高。同时，对其活塞进行了有限元计算，对原设计和优化后的活塞进行有限元分析均表明，除冲击面的应力较大外，最大应力均发生在活塞的进、排气孔处。因此，在应用应力波理论进行强度校核的同时，还应该利用有限元法进行强度校核计算．以补充应力波理论在强度计算应用方面的不足。     

放矿点眉线的支护设计

放矿点眉线的支护设计无论是在稳定的和不稳定的岩体中，还是在不问应力环境的岩体中，放矿点的眉线都会受到磨蚀，在不同的采矿条件下，已进行过多次试验，以确定最佳的眉线支护。该设计以岩体强度、放矿高度、块度（二次破碎的影响）和放矿速度为基础。如果调整后岩层较...     

基于随机响应的筛分机强度设计理论探讨

提出了一种筛分机强度设计的新思路，在确定筛分机疲劳破坏的基础上，探讨了引起疲劳破坏的原因，提出了随机应力是引起筛分机疲劳破坏的主要原因，并导出了计算不同应力幅值的应力循环次数的方法．可用于筛分机的强度设计和故障诊断。     

利用陶瓷——金属复合技术提高部件抗冲刷磨蚀寿命

根据耐磨陶瓷粘贴技术在风机叶轮、水泵、阀门和管道等部件的成功应用经验，提出了陶瓷－金属复合制造技术，分析讨论了该项技术应用于受冲刷磨蚀部件上的可行性及应用前景。     

管流中湍流速度分布函数

应用笔者的“湍流空间位置特征长度理论”和管流中雷诺应力结构方程,建立了管流中湍流速度分布函数.该分布函数不仅能确定管流中的速度分布,而且还能为管道的流量控制测量和管道摩擦阻力系数的测定提供全新的原理与简易的方法,为矿山巷道通风过程数学模型的建立提供可靠的理论基础,为管道流动能系数的确定提供计算方法.同时,应用特征长度理论,建立了湍流边界层区域的总切应力公式和速度分布函数.     

井筒水垢切除机及其稳定性分析

水垢在人们的日常生活中司空见惯，如家用热水壶的壶底结垢、电厂管道结垢、在各热交换设备表面的沉积结垢等，引起热交换效率降低，能耗增加，造成巨大经济损失。安阳矿务局铜治煤矿副井筒中淋帮水大，水中含有碳酸钙等沉淀物经日积月累，在井筒壁上形成严重结垢。其结垢特点是：垢层厚、面积大、硬度高、磨蚀性高及强度高。井壁结垢厚度达300mm以上。     

高压管道沟槽式卡箍的结构分析

利用SOLIDWORKS软件三维建模对沟槽式卡箍结构进行应力分析和疲劳计算,分析结果表明,应力集中位置位于卡箍内侧尖角位置和相对应管道加工槽底面,抗疲劳应力强.沟槽式卡箍管路结构能够满足高压远距离供液系统的强度要求,选用材料合理.     

不同开采深度下的矿柱强度估算及尺寸确定方法

房柱采矿法中,矿柱尺寸的大小会影响矿柱强度、矿柱所承受的压应力、矿房回采率。在不同开采深度下，矿柱所承受的压应力是逐步递增的，矿柱允许强度逐步增加，矿柱尺寸加大，回采率降低。为确定合理的矿柱尺寸，分别采用Lunder和Pakalnis矿柱强度理论、从属面积法估算矿柱的强度和轴向压应力，从而计算出矿柱安全系数，在此基础上选择合理的矿柱尺寸。通过改变开采深度，可以计算出不同开采深度下的矿柱尺寸，进而计算出回采率。