链条原材料及热处理加工的检验和评定标准

在链条制造中,为确保产品的质量,必须对各零件的原材料和热处理加工后的状况等进行检查,即按各种链条的产品图样、工艺文件、检验规范等技术文件要求,按链条原材料各相应钢种的国家标准（如：GB/T699-1999、GB/T3077-1999、GB/T1222-2007等）的规定检查,而各种检验、     

影响调质钢力学性能的十种因素

机械传动有大量的轴、连杆、曲柄、螺栓等受力结构件,应具有良好的综合力学性能,主要指标有:σ_bb、σ_bc、σ_b、σ_(-1)、σ_s、α_K、κ_IC、δ、φ、HB等,常选用中碳结构钢、合金结构钢制造,经调质热处理达到设计技术要求。实际生产中会出现力学性能全合格或部分合格现象,其影响因素主要有以下十种。     

模拟焊后热处理对12Cr2Mo1锻件力学性能的影响

12Cr2Mo1钢锻件做为承压设备常用材料,模拟焊后热处理对其力学性能有着重要的影响,通过热处理试验、拉伸试验、冲击试验和金相检验等手段分析了模拟焊后热处理温度对12Cr2Mo1钢锻件力学性能影响.结果表明,12Cr2Mo1钢锻件的模拟焊后热处理温度宜选择在670～690℃左右;模拟焊后热处理温度过低,得不到最优的冲击...     

4Cr5MoV1Si钢挤压内筒锻件最终热处理

以4Cr5MoV1Si钢挤压内筒锻件为例,对中等耐热韧性模具钢最终热处理参数及机械性能检验指标进行研究,分析热挤压模具钢使用性能要求及力学性能特点,提出适合实际生产条件的热处理方法并归纳热处理参数对机械性能影响。     

40Cr钢亚温淬火研究

对40Cr钢进行亚温淬火工艺研究,建立40Cr钢780℃亚温淬火新工艺,获得了较均匀分布的细针状马氏体及少量游离铁素体的优异显微组织,综合力学性能超过了YB6-71对40Cr钢要求的规定指标:σb、σs、ak较传统调质热处理工艺分别提高14.4%、22%和27%;并无需预淬火的复杂工艺,对挖掘40Cr钢的热处理潜力、改善组织性能、节约能源具有重要的意义。     

高强韧石油钻具调质热处理力学性能研究与应用

针对石油开采难度大的高投入井及故障处理成本高的海上油井,借助兵工企业在材料和工艺技术领域的军工优势,进行高强韧石油钻具调制热处理工艺应用研究。通过对高强韧石油钻具力学性能、晶粒度和疲劳寿命等指标的分析,合理选择高强韧石油钻具材料,规定冶炼方法,控制材料非金属夹杂物和化学成分中的硫、磷含量。经过热处理试验,综合力学性能、金相组织、疲劳试验及扫描电镜分析,确定了满足高强韧石油钻具的最佳材料及热处理工艺方法。结果表明,P钢的各项技术指标满足高强韧石油钻具设计要求,在低应力条件下疲劳寿命更高,是4145H钢石油钻具的十倍以上。采用中频感应调质热处理的工艺方法,晶粒度更细小,综合力学性能更优。     

ASTM A519 Gr.4130SR焊接工艺评定

根据ASTM A519 Gr.4130SR材料特点,选用合适的焊接方法、焊接材料、焊接工艺参数及焊后热处理工艺,并按相关焊接工艺评定标准要求对焊接接头进行试验。试验结果显示:焊接接头力学性能等指标完全满足相关焊接工艺评定标准要求。同时表明:焊接方法、焊接材料、焊接工艺参数及焊后热处理工艺选用合理,够满足实际生产需要。     

SA336F22CL3钢制高压换热器的制造

重点介绍SA336F22CL3钢制高压换热器制造过程中的材料技术指标、复验、焊接工艺过程控制及检验。通过选取适当的焊接、热处理及组装工艺，制成的高压换热器较好地保证了产品质量，各项力学性能指标包括焊接接头的抗回火脆性性能均达到设计要求，为同类钢材关键设备的国产化提供了借鉴。     

我国国家标准中金属力学性能指标的定义及表示方法

近年来我国制订和修订了很多“金属力学性能试验方法”国家标准。现将常用的一些力学性能试验方法国家标准中关于金属力学性能指标的工程定义及表示方法介绍如下。一、金属拉伸性能指标(依据GB 228-87“金属拉伸试验方法”)1.屈服点:呈现物理屈服现象的金属材料,试样在试验过程中力不增加(保持恒定)仍能继续伸长时的应力。以σ_(?)表示,单位为N/mm~2。如果试验过程中力发生下降,则应区分上、下屈服点.     

喷管锻造工艺的设计

1．锻件简述及技术要求 某产品喷管锻造毛坯如图1所示，材料为30CrMnSiA（GB／T3077-1999），锻件重量约为5．8kg。4部位是锻件的小端，B部位是锻件的大端，锻件具体技术要求如下     

焊后热处理对309L不锈钢焊缝金属性能的影响

研究焊后热处理(PWHT)对309L焊缝金属的力学性能及显微组织的影响。结果表明,焊后热处理的保温时间对309L焊缝金属的力学性能影响很大,特别是韧性和延性;随着焊后热处理的保温时间的增加,其显微组织中的σ相含量逐渐增加,铁素体的含量逐渐减少;本试验条件下,焊后热处理保温时间在24 h之内时,对309L熔敷金属的断后伸长率没有明显的影响。     

亚温淬火在40Cr钢螺栓上的应用

螺栓是机械设备上应用最广泛的连接件,应用的条件不同,对其强度要求也不同。我厂液压挖掘机用强度螺栓材料为40Cr钢,强度等级8.8级,其力学性能要求:σ_a≥883MPa,σ_a/σ_b≥0.88,δ_5≥9%,a_k≥39J/cm~2。制造工艺为:锻制毛坯→热处理(调质)→切削加工。锻制螺栓毛坯杆部直径为20～36mm。     

温压成形对厚壁12Cr2Mo1R钢性能的影响

封头分瓣温压成形在一定程度上改变了材料的性能,通过对温压成形后的12Cr2Mo1R钢板进行力学性能和金相组织检测,研究了温压成形对材料性能的影响。试验结果表明,试样经过温压成形后提高了12Cr2Mo1R材料的强度,尤其是受拉伸区域,延伸率和抗拉强度均超出GB 713—2014标准对该材料的要求,但对低温冲击性能影响不大。即使变形率未达到GB 150. 4—2011中要求恢复性能热处理的条件,为了降低后续制造过程中开裂的风险,温成形后应增加中间热处理,消除成形后的残余应力。     

CL60钢化学成分与机械性能的回归分析

通过对CL60钢的化学成分及机械性能进行收集分析,利用MATLAB编程语言建立了多元线性回归模型,得出其中主要化学元素(C、Si、Mn、P、S)的含量与机械性能(σb、σ0.2、δs、Ψ)的关系。生产中可利用这种关系推算出材料的力学性能,从而优化配方,以最低成本达到零件要求的力学性能。     

谈《合金结构钢》与《合金工具钢》

1 前言1999年和2000年我国分别发布了GB/T3077-1999《合金结构钢》（代替GB/T3077-1988《合金结构钢 技术条件》）和GB/T1299-2000《合金工具钢》（代替GB/T1299-1985《合金工具钢 技术条件》）。该两项新的国家标准分别于2000年8月1日和2001年9月1日正式实施,并自实施之日起代替相应的旧标准。     

避免40CrMnMo钢在Ucon—A淬火液中淬裂的措施

我厂生产的石油打捞工具,大壁厚的长筒形零件很多,材料为40CrMnMo,要求(?)处理。热处理采用油淬,力学性能达不到关于石油机械的SY5200-87标准的要求(σ_b>970MPa,σ_s>760MPa,δ>13％,ψ>45％,σ_k>54J/cm~2),水淬又易淬裂。近年来采用Uoon-A水溶性淬火介质,在力学性能上基本能够满足要求,但淬裂情况比较严重,经分析发现淬裂与否的关键在于冷却速度和冷却时间的控制。 1.冷却速度的控制 众所周知,Ucon-A这种水溶性淬火介质与水混合,根据其浓度的不同,其冷却速度在水和中速淬     

K11C64A材料叶片锻件热处理工艺

首次采购日本某公司动叶片材料K11C64A,并试生产成品叶片.由于没有该材料成熟的热处理工艺规范,仅从材料的成分和力学性能要求分析,通过生产试制并改进工艺,最终确定淬火 回火的热处理工艺规范,使其力学性能,叶片锻件热处理后的金相组织为典型的板条状马氏体,板条中局部区域存在高密度位错,在晶界和板条中还有一定的点状碳化物.这种组织决定了该材料具有较高的综合力学性能,特别是高温持久性能完全达到使用要求,并已批量生产,效果良好.     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢大直径封头拼缝的性能试验

通过对2.25Cr-1Mo-0.25V钢大直径封头采用埋弧焊(交流)方法拼接后整体热成形,再经正火(水加速冷却)+回火恢复材料性能热处理和模拟焊后热处理后的性能试验,表明封头拼缝的力学性能、抗回火脆化敏感性和高温持久试验均满足ASME BPVC.Ⅷ.2及API 934-A规范要求。同时,对封头本体拼缝取样进行各项性能检验,证明该封头拼缝的制造工艺合理可行。     

X6CrNiTi18-10焊后热处理的工艺研究

通过选择焊接材料、焊接方法、工艺参数及热处理规范等对X6CrNiTi18-10奥氏体不锈钢进行焊后热处理的工艺试验研究。通过常温力学性能,焊接接头的微观金相组织分析了焊缝的强度及组织状态。最终试验结果表明工艺方案可行,可指导实际生产。     

高炉粉尘烧嘴外套焊接修复

通过高炉粉尘烧嘴材料TU1的导热性、热裂纹、气孔、力学性能等焊接性分析,从焊接方法、焊接材料、坡口设计、组对、焊后热处理、焊接检验等方面设计焊接工艺,并对高炉粉尘烧嘴实施修复。