温度-硬度法测定合金钢加热相变温度的原理与应用

论述了温度-硬度法测定合金钢相变温度的原理和方法。用温度-硬度法测定了20CrSiMn2Mo合金钢不同温度加热淬火后硬度,并观察了不同温度加热淬火试验材料组织的变化。研究结果表明:淬火加热温度低于740℃,淬火后试验材料的硬度随淬火温度的升高而降低,金相组织为索氏体组织。淬火加热温度超过740℃,淬火后试验材料的硬度随着淬火温度升高而升高,其组织为未溶的铁素体和马氏体组织。淬火温度超过880℃,其组织主要为马氏体组成,硬度值保持稳定。试验材料加热时的相变转变温度Ac_1为740℃,Ac_3为880℃。     

热处理工艺对10Ni5CrMoV钢组织的影响

对10Ni5CrMoV高强度船用钢板进行二次不同温度的淬火处理;测量其奥氏体晶粒度,确定了该钢晶粒度与加热温度的关系.结果表明:10Ni5CrMoV钢第一次淬火加热温度高于1200℃后晶粒急剧长大;二次淬火加热温度稍高于Ac3时,存在明显的组织遗传性,随二次淬火加热温度的升高,组织遗传性逐步消除,当淬火加热温度为810℃时组织遗传性开始消除;加热温度为960℃时发生再结晶,晶粒得到细化,组织遗传性完全消除,当加热温度高于970℃时细化的奥氏体晶粒开始长大.通过二次淬火,使该钢组织得到调整,晶粒细化,可获得更好的强韧性,满足工程的特殊性能需求.     

微合金高强钢的直接淬火

对比分析了直接淬火与再加热淬火微合金钢的组织性能,并探讨了直接淬火温度对钢组织性能的影响。结果表明:相较于再加热淬火,微合金钢直接淬火后,组织更细小,强度更高,但冲击性能稍低,考虑生产成本,在生产轧制时可用直接淬火代替再加热淬火,直接淬火温度最好控制在未再结晶区,且温度为890℃时,综合性能最佳。     

基于正交试验的G105钻杆强韧化工艺优化研究

采用正交试验法研究了淬火加热温度、淬火保温时间、回火加热温度和回火保温时间对26CrMoNbTiB钻杆用钢强韧性的影响.结果表明,回火加热温度对实验钢的强度和伸长率影响最大,淬火加热温度次之.当淬火温度为910℃、保温时间为35 min,回火温度和时间分别为590℃和65 min时,26CrMoNbTiB钢的屈服强度为898 MPa,抗拉强度为973 MPa,伸长率为17.4％,具有良好的综合力学性能.     

25MnV钢矿用高强度圆环链的中频感应加热淬火

研究了25MnV钢矿用高强度圆环链在中频感应淬火加热时链环的温度分布、淬火后链环顶部的金相组织以及不同淬火温度下链环晶粒度的变化规律。结果表明，25MnV钢矿用高强度圆环链在中频感应淬火加热时，链环直臂温度比顶部温度低。链环顶部加热温度达到970～993℃时(直臂温度为895～917℃)，淬火组织为板条马氏体，晶粒度为10～10．5级，圆环链有最佳强韧性配合。当顶部加热温度达1017℃时，淬火组织及晶粒度明显粗化，导致力学性能恶化。     

高强岩土锚杆的热处理工艺研究

对岩土工程锚杆进行两相区加热和等温淬火处理,研究加热温度和淬火温度对其抗拉强度、断后伸长率、冲击韧度和微观组织的影响。结果表明,岩土工程锚杆两相区加热和等温淬火处理后的金相组织均为铁素体、贝氏体和残余奥氏体组织,其最佳热处理工艺为800℃两相区加热和380℃等温淬火。     

9%Ni钢亚温淬火处理工艺参数试验研究

研究了亚温淬火工艺中淬火加热温度、两相区淬火温度、回火温度等参数对试制的国产9%Ni钢组织的影响,通过试验分析确定了实验室最佳亚温淬火工艺,即:淬火加热温度宜为800℃,两相区淬火温度宜为680℃,回火温度宜为580℃。对亚温淬火热处理中容易出现的问题及其与QT处理的不同进行了讨论。研究表明,亚温淬火处理中出现的带状组织是由于两相区淬火加热保温时间过长引起元素偏聚造成的,将亚温淬火保温时间控制在30 min以内,可避免带状组织出现。亚温淬火处理可获得比调质处理更细小的晶粒及更细的组织,逆转变奥氏体量增多且分布更加弥散均匀。     

浅析热处理工艺节能措施

热处理的节能潜力很大,如何采取措施来加强节能是摆在每一位热处理工作者面前的重要课题。下面仅就热处理工艺节能作一简单探讨。1降低加热温度一般亚共析碳钢的淬火加热温度在Ac3以上30～50℃,共析及过共析碳钢淬火加热温度为Ac1以上30～50℃。但近年来的研究证实,亚共析钢在略低于Ac3的α+γ两相区内加热淬火(即亚温淬火)可提高钢的强韧性,降低脆性转变温度,并可消除回火脆性。淬火加热温度可降低40℃。对高碳钢采用低温快速短时加热淬火,可减少奥氏体碳含量,有利于获得良好强韧配合的板条马氏体,不仅可提高其韧度,而且还缩短了加热时间…     

淬火对Fe—Mn—Si—Cr—Ni记忆合金回复率的影响

研究淬火加热温度对（Ｗ％）Ｆｅ－１４．９Ｍｎ－６．３Ｓｉ－８．８Ｃｒ－５．２Ｎｉ形状记忆合金形状回复率的影响。试验结果表明，形状回复率随淬火加热温度升高而提高，７００℃￣８００℃淬火，达到最大值，随后回复率随淬火加热温度进一步升高而降低。淬火加热温度越高，热诱发ε马氏体数量越多。热诱发ε马氏体对形状记忆效应具有双重作用。适量的热诱发ε马氏体有利于提高形状回复率。     

在盐浴炉,电阻炉中的快速加热

这里格的快速加热是将工件放在比正常淬火温度高出100～200℃的盐格或电阻炉中短时加热，使工件要求淬硬的表面达到所需的淬火温度，然后淬火淬火介质中的一种热处理方法。我们在实践中体会到在盐浴护或电阻炉中进行快速加热有下列优点：（1）提高加热速度能使相变点升高，奥氏体晶粒不易长大。（2）当工件表面达到淬火温度时，工件心部还处在相变点以下，因而淬火后变形较小。（3）与感应淬火相比，还具有硬化层均匀，不易淬裂的优点。（4）快速加热淬火可获得较普通加热淬火大的淬硬层深度，有利于提高零件的使用寿命。（5）在盐炉、电阻…     

热处理工艺对中碳合金钢冲击磨料磨损耐磨性的影响

研究淬火加热温度和回火温度对中碳合金钢６０ＳｉＭｎＣｒＭｏＶＲＥ冲击磨料磨损耐磨性的影响。试验结果表明,耐磨性随淬火加热温度升高而提高,９５０℃淬火后可获得最高的耐磨性,超过９５０℃淬火,耐磨性随淬火温度升高而降低。淬火回火后的耐磨性在３５０℃以下随回火温度升高略有降低,３５０℃以上回火耐磨性迅速提高,４００℃回火后耐磨性达到最大值,以后,随回火温度升高,耐磨性连续降低     

热处理工艺对碳合金钢冲击磨料磨损耐磨性的影响

研究淬火加热温度和回火温度对中碳合金钢６０ＳｉＭｎＣｒＭｏＶＲＥ冲击磨料磨损耐磨性的影响。试验结果表明,耐磨性随淬火加热温度升高而提高,９５０℃淬火后可获得最高的耐磨性,超过９５０℃淬火,耐磨性随淬火温度升高而降低。淬火回火后的耐磨性在３５０℃以下随回火温度升高略有降低,３５０℃以上回火耐磨性迅速提高,４００℃回火后耐磨性达到最大值,以后,随回火温度长高,耐磨性连续降低。     

MC5钢感应加热淬火工艺参数

用铅浴淬火试验模拟感应加热,对MC5冷轧工作辊的感应加热淬火工艺进行了试验.预备热处理宜采用910℃淬火,660～680℃回火.感应加热淬火温度在930～950℃之间,轧辊的下降速度为0.5mm/s.     

5CrMnMo热锻模淬火工艺研究

采用化学成分分析及金相检验手段,对5CrMnMo热锻模具在淬火过程中出现的淬火开裂及淬火后延迟开裂等问题进行了研究.结果表明:淬火加热温度过高、加热时间过长,导致组织粗大;同时淬火冷却终冷温度过低以及未及时回火,导致过高的淬火应力,使锻模表面出现淬火开裂.建议改进热处理工艺,控制热处理过程以减小淬火应力.     

5CrMnMo钢大型热锻模淬火开裂失效分析

对淬火开裂的5CrMnMo钢大型热锻模进行了金相组织、硬度及断口分析。结果表明，淬火加热温度过高，加热时间过长，导致组织粗大；同时淬火冷却终冷温度过低以及未及时回火，导致过高的淬火应力，使锻模表面出现淬火开裂。建议改进热处理工艺以减小淬火应力。     

淬火加热温度对超细晶Q&P钢组织性能的影响

研究了淬火加热温度对超细晶Q&P钢微观组织、元素分布、残留奥氏体体积分数和力学性能的影响。结果表明,当淬火加热温度升高时,铁素体含量逐渐减少,马氏体含量升高,残留奥氏体含量呈现先增加后减少的趋势,高淬火加热温度下C元素的扩散速率加快,残留奥氏体的机械稳定性更好。软相铁素体的存在为试验钢提供了良好的韧性。当淬火加热温度为820 ℃时,Q&P钢的综合力学性能最好,抗拉强度为863 MPa,伸长率为26.1%,强塑积为22.5 GPa·%。     

淬火条件对LD7铝合金力学性能的影响

本文研究了ＬＤ７合金在不同淬火加热温度、不同保温时间和不同淬火水温下的力学性能及组织变化规律。结果表明，淬火加热温度对合金的力学性能影响十分显著，淬火保温时间和淬火水温对合金的力性能也有影响，该结果对制定ＬＤ７合金的热处理工艺具有实际应用价值。     

22MnB5硼钢的气雾淬火工艺参数优化

对比研究了常规固体淬火、气态压缩空气淬火和气雾(氮气和水)淬火3种方式,发现气雾淬火具有最大的淬火能力和淬火速率调节范围。采用Box-Behnken模型对气雾淬火方式下加热温度、保温时间和开始淬火温度工艺进行三因素三水平响应曲面试验优化,并对试验结果进行回归分析,建立气雾淬火后工艺因素对板料力学性能的响应曲面模型并进行优化,得到了高强度22MnB5硼钢最佳气雾淬火工艺参数为:加热温度893.21℃,保温时间5.35 min,开始淬火温度706.09℃,淬火硬度预测值538.644 HV,与试验工况(893℃-5.35 min-706℃)的结果基本一致。     

淬火方式对高强度球扁钢组织与性能的影响

利用光学显微镜、EBSD等检测手段研究了高强度球扁钢经感应加热淬火、加热炉加热淬火后的组织与性能差异,并对淬火样品经不同温度(600、630、650、670、680、690℃)回火3 h后的组织与性能进行检测分析。结果表明:两种淬火方式所得组织均为马氏体+少量贝氏体,感应加热淬火样品组织较加热炉加热淬火组织略细,强度略高。EBSD结果表明,两种淬火方式下淬火马氏体板条块之间均为大角度晶界,板条束之间为小角度晶界。感应加热淬火球头与腹板的平均有效晶粒尺寸(MED_(2°))为2.815μm,加热炉加热淬火球头与腹板的平均有效晶粒尺寸为3.015μm。对不同淬火方式的回火组织来说,回火温度越高,有利于板条界面消失,有利于板条间的界面及原奥氏体晶界处的析出物长大和球化;回火温度越高,强度逐渐降低,塑韧性提高。对于批量生产,采用感应加热淬火热处理,可以获得强韧匹配好,性能均一的球扁钢产品;对于单件生产,实践中可以根据性能需要选择合适的淬火、回火工艺采用加热炉对球扁钢进行调质热处理。     

盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火力学性能研究

研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火时,加热温度、保温时间和冷却方式对其力学性能的影响.结果表明:5Cr5MoSiV1钢在1000～1150℃加热保温30min后,其淬火硬度和冲击韧度均随加热温度的上升表现出先增后减的趋势;在1050℃下保温20～60min时,随保温时间的延长,淬火硬度不断降低,淬火硬度与淬火保温时间满足一定的线性关系式,而冲击功先增大后减小.在淬火加热温度和保温时间相同的情况下,油淬试样的硬度和冲击功要比空淬后的试样分别高0.7～1.2HRC和2～3J.