利用聚合物驱产出液浓度剖面模型确定不可入孔隙体积和滞留孔隙体积

聚合物驱数值模拟中不可入孔隙体积和吸附滞留孔隙体积等物理化学参数往往不易准确获得，严重影响了聚合物驱数值模拟结果和矿场动态预测效果。该文以聚合物驱互溶驱替理论为基础，介绍了聚合物驱产出液浓度剖面模型的测定与分析方法。实验测得了大庆油层条件下的聚合物驱产出液浓度剖面模型，求出了相应的不可入孔隙体积和吸附滞留孔隙体积。通过浓度剖面模型确定不可入孔隙体积和吸附滞留孔隙体积的方法，具有操作简单、准确、易于掌握等特点。研究成果对聚合物驱数值模拟技术、聚合物驱方案设计和矿场动态监测有指导意义。     

聚合物驱油中合理注入浓度及用量选择

该文依据数值模拟计算结果,对于非均质变异系数小于0.72的正韵律油层,概括出了采收率提高值与非均质变异系数及用量关系的简化预测模型。讨论了在相同用量下采收率提高值与注入浓度的关系,并对聚合物的合理注入浓度及用量作出了预测。     

交联聚合物驱数学模型研究

在现有交联聚合物驱油机理和地下调剖研究成果的基础上，结合常规聚合物驱数值模拟方法，建立三维三相七组分交联聚合物调剖的数学模型。模型中不仅考虑了聚合物的各种物化现象，还对聚合物和交联剂在地下交联反应后，产生交联聚合物的物化反应、吸附滞留机理以及凝胶封堵高渗层的情况等进行了系统的研究。     

耐盐聚合物PAM104A与高含盐油藏聚合物驱油物理模拟

在常温下令部分水解聚丙烯酰胺与二羟基化合物１０４Ａ反应制得了耐盐聚合物ＰＡＭ１０Ａ。研究了ＰＡＭ１０４Ａ的耐盐性、抗剪切性和热稳定性，考察了ＰＡＭ１０４Ａ溶液浓度、聚合物段塞尺寸和结构对驱油效率的影响。岩心驱油试验结果表明，ＰＡＭ１０４Ａ能满足高含盐、低渗透的马岭油田聚合物驱油的技术要求。     

塞利姆地区表面活性剂／聚合物驱试验情况分析

通过注入一种盐容性配方的表面活性剂，预计可使塞利姆地区一个有12井组的试验区内目的层的采收率达到73％。示踪剂的使用，可以对化学物质在48个象限（每个井组分成四个象限）区域内的分布进行定量评价。根据监测井的资料，还可以获得表面活性剂各组分的不同吸收速率。     

玉门石油沟油田M油藏生物聚合物驱油技术研究

石油沟油田Ｍ层是裂缝、低渗透、高含盐油藏，选用增粘、耐盐、抗剪切性能均较聚丙烯酰胺好的生物聚合物（黄胞胶）为驱油剂。数值模拟结果表明，采用浓度递减的多个段塞注入，驱油效率较高；多管岩心驱替试验表明，０．１２５％黄胞胶＋０．１５％甲醛从高Ｓｏｒ／Ｋｗ比岩心中驱油的效率最高。在单井注入的矿场先导试验中，每注入１吨黄胞胶增产原油２４８吨。在四井注入的矿场扩大试验中，根据１９９４年１０月底前的统计数字，驱油效果良好。     

江苏油田中高渗油藏聚合物驱聚合物适应性研究

实验研究了聚合物对江苏油田中高渗砂岩油藏的适应性。实测了油藏温度下（70℃）相对分子质量M不同的6种聚合物，在矿化度20g／L的模拟油田地层水中的分子线团均方根回旋半径，根据文献发表的渗透率比～孔隙半径中值R50关系，由这些回旋半径值判定，Ka=0．1时的岩心不会被M≤3．5×10^7的聚合物所堵塞。在Ka为0．125-1．026μm^2的储层岩心上，考察了M为3．5×10^7、3．0×10^7、1．9×10^7，浓度为0．6、0．8、1．0、1．2g／L的聚合物溶液的注入压力～注入体积关系，在所有情况下注入压力都能达到稳定，M越高、浓度越大、渗透率越低，则注入压力越高，注入压力达到稳定值所注入体积越大，因此所用聚合物均不堵塞Kμ≥0．125时的岩心。在含有Ka=0．15、0．25和0．40时的三小层的人造平板非均质岩心上，在水驱至含水90％后注入M=3．5×107、浓度1．0g／L的聚合物溶液整体段塞0．38PV，采收率增加16．7％；维持此聚合物用量（380PV·mg／L）而采用浓度递增或递减的三个段塞注入，则采收率增加幅度升至17．2％或降至15．8％；当注入时机由含水98％逐步降至含水0％（不水驱）时，最终采收率从60．0％逐步升至70．5％。图4表4参10。     

高含盐油藏聚合物驱油实验研究

在目前国内通过的聚丙烯酰胺干粉制备工艺中，聚合物分子量的降低率达５０％以上，采用分子量较高的低水解度水溶胶型丙烯酰胺配制聚合物驱油剂并使用聚保物稳定剂，可以将高含盐聚合物溶液的粘度提高一倍以上，并使聚合物在抗盐性能，热稳定性能及抗机械剪切性能得到明显改善，从而为在高含盐地层中使用聚丙烯酰胺驱油提供了依据。     

聚合物驱油藏适应性研究进展

聚合物驱油在中国陆上油田开展了几十年,也取得了很好的经济效益。随着世界对能源的不断需求,加密井网、边际油田的开发等众多复杂油藏挖潜项目也越来越多。结合国内外聚合物驱油藏的案例,较全面系统地重新研究了相应油藏筛选标准,着重分析了砂岩油藏的适应性,对传统的筛选标准提出了新认识,认为有经验者的感性认识和油藏信息数据库的建立是必要的。对美国20世纪80年代碳酸盐岩油藏聚合物的矿产实例也做了简要分析,这对加快我国老油田二次开发和西部地区碳酸盐岩油藏聚合物驱起到一定的实际指导意义。     

应用迂渗理论描述裂缝性储层的剩余油分布

本文应用迂渗(percolation)理论,根据油藏裂缝特征参数,给出了油井周围裂缝系统延伸范围的分析计算和计算机模拟方法,从而解决了裂缝性油气藏自喷开采后剩余油分布区域的数学描述问题,为打加密井提高采收率确定布井方案提供了依据。文章列出了两个实例,计算和模拟结果与开发实际相一致。     

气藏水平井水平段压力分布研究

根据气藏内气体的流动模型和水平井井简内流体的流动模型,建立了耦合模型,通过该耦合模型对气藏中的水平井井简内单相流动特性进行了数值计算研究。由于所用气藏模型压力分布较为复杂,使得水平井的流动计算变得相当复杂,应用表征流动特性的非线性方程对空间进行迭代计算,再向时间推进。通过编制实用计算程序计算气藏水平井压力分布,为水平井的设计开采提供一定 的依据。     

聚合物驱、调剖后聚合物驱三维模型驱油效果评价

模拟大庆某注聚油藏 ,制作了包含渗透率和厚度不同的 4个小层的三维非均质物理模型 ,尺寸 80× 80× 4.6 (cm) ,中央设注入井 ,四角设采出井 ,驱替中测定每层测量网点上的压力和电阻率 ,由电阻率求出该点含水率和含油率。驱替程序如下 :水驱至含水 93% ,注入 10 0 0mg/L聚合物溶液 0 .5 7PV(模型 1,聚合物驱 )或先注入 0 .0 3PV调剖剂 ,成胶后注入 0 .5 4PV聚合物溶液 (模型 2 ,调剖 +聚合物驱 ) ,最后均水驱至含水 98% ,实验温度45℃。与聚合物驱相比 ,调剖 +聚合物驱中注聚采收率提高 2 .16 % ,最终采收率提高 2 .18% ,含水率下降滞后(最低点由 1.0 7PV移至 1.33PV) ,注聚后采收率上升也滞后。模型第 3层注入井到 3号采出井方向上 (含高渗条带 ) ,调剖 +聚合物驱中前一段压力梯度增幅较大 ,后一段则较小 ,这是强凝度调剖剂封堵了高渗条带的结果。给出了驱替结束时两个模型各层油饱和度分布图。聚合物驱后的油饱和度 ,第 1和第 4层分别为 0 .42和 0 .48,第 3层 1,2 ,4号采出井方向上为 0 .5 4,3号采出井方向上为 0 .42。与聚合物驱相比 ,调剖 +聚合物驱后第 3层各方向上油饱和度分布趋于均匀 ,第 3层采出油量略减少 ,其余各层采出油量均增加     

旅大10-1油田聚合物驱可行性研究

目前渤海油田已投产的部分油田存在含水率上升快、采出程度低的突出问题,而受平台的寿命限制,一个海上油田的开发只有20年左右的时间。如何在平台寿命的有效期内,尽快地采出更多的油,是渤海油田需解决的技术难题。通过对旅大10-1油田的地质油藏分析,建立合理的地质模型和油藏数值模型,从而进行驱油方案的优化设计研究,给出了推荐方案。研究结果表明,在旅大10-1油田进行早期注聚合物是可行的,但存在一定的困难,注入速度不能太高,段塞质量浓度也不能太高。     

沈84块油藏剩余油饱和度及其分布富集研究

通过沈８４块油藏开发后期水淹层分析，研究用过渡电位校正自然电位，计算地层混合电阻率，结合水样分析资料进行了估算，分阶段和井位加以选用。进而，分别采用神经网络模型和淡化系数方程确定相应的剩余油饱和度，通过沈８４块Ｓ＾４３Ⅱ油组油藏实际应用，提取，集总和分析了Ｓ＾４３Ⅱ油组各小组层油藏及剩余油参数，结合各小层沉积微相时空分布规律，剩余分布范围及储量研究，按Ⅱ８，Ⅱ７，Ⅱ５，Ⅱ６，Ⅱ３，Ⅱ４，Ⅱ１，Ⅱ２     

低渗气藏试气过程中存在的问题及基本对策

低渗油气藏在中原油田占 80 %以上 ,由于三低特征、多层性、现场工艺技术、多相流体等因素影响 ,试气过程中暴露出诸多问题。针对这些问题 ,紧密联系生产实际 ,对所要采取的相应对策进行了详细论述 ,旨在提高低渗气藏试气工艺技术水平和试气资料解释精度。     

致密砂岩气藏多尺度效应及生产机理

致密砂岩储层具有裂缝发育、基块致密的特点，通常需要水力压裂才能做到经济开采。储层储渗空间具有强烈的尺度性，按空间尺度分为致密基块孔喉尺度、天然裂缝尺度、水力裂缝尺度以及宏观气井尺度。致密砂岩气的产出是经过致密基块-天然裂缝-水力裂缝-井筒的跨尺度、多种传质等复杂过程，气体流动包括扩散和渗流，并分别用Fick定律和达西定律来进行描述。文章指出了气体在储层不同空间尺度中的流动具有时间尺度性，在裂缝中流动较快，在孔隙和喉道中流动较慢，而微孔中扩散更慢。无量纲导流能力关联了气体不同尺度下的传递过程，只有水力裂缝尺度和天然裂缝尺度的无量纲导流能力合理搭配，渗流能力达到一致，致密气才能经济高效采出。生产实例表明，致密砂岩气藏压裂后气井早期高产，一段时间后供气明显不足，压力急剧降低，稳产困难，表明致密砂岩气藏生产过程非常复杂。     

考虑扩散和对流的聚合物驱压力响应特征

聚合物属于非牛顿流体,在实际注聚合物过程中,除了流体的非牛顿性外,还存在多种物理化学机理。考虑注聚合物过程中的扩散和对流等机理,建立了聚合物分布方程,结合黏度与体积分数的关系建立了考虑扩散和对流的聚合物驱试井模型,采用有限差分法对渗流方程组数值求解。计算结果表明,不考虑扩散和对流时初始注入聚合物质量浓度越大,试井压力曲线及压力导数曲线上翘越大,当考虑扩散和对流时,试井压力曲线及压力导数曲线上翘幅度要小。      

重质稠油的电脱盐、脱水工艺优化及其水滴粒径的变化和分布

以高含水、含盐、高酸值的Merey16重质稠油为对象,考察了温度、注水量、电场强度、电场作用时间、注水水质和破乳剂用量对原油电脱盐脱水效果的影响。在最佳优化工艺参数下,采用光学显微镜图像法分析了脱盐脱水前后原油中的水滴分布及其粒径变化和分布特性。结果表明,优化的脱盐、脱水工艺条件为温度130℃、弱酸性水(调酸剂冰乙酸,pH值调至5.0)注入量7%、复合电场强度及作用时间为450-900-1300V/cm和9-6-8min、破乳剂AR36用量20μg/g、3级电场处理。在此条件下脱盐、脱水后,原油中盐(NaCl)的质量浓度和含水量分别为2.7mg/L和0.05%,水滴目标数、平均周长和面积都明显减小,且水滴粒径分布呈正态分布。     

适于海上油田的聚合物产出浓度快速测定方法

针对传统淀粉-碘化镉聚合物浓度检测方法测试步骤繁琐、时效性差和成本高等问题,建立了"微滤膜-定氮"检测方法:选用孔径尺寸为0.45μm的微滤膜对采出液预处理,采用碱性过硫酸钾消解紫外分光光度法建立双波长校正吸光度A与聚合物浓度C之间的定量关系,据此实现对聚合物浓度的快速准确检测。考察了所建立的快速测定方法的准确性和重现性。根据该分析方法研制了便携式聚合物浓度检测仪。研究结果表明:用该法测量模拟聚合物驱采出液中的HPAM浓度相对误差小于1%;测量油田现场采出液中的HPAM浓度相对标准偏差小于2%,数据重现性好于淀粉-碘化镉法。便携式聚合物浓度检测仪体积小、重量轻(约4 kg),测试步骤简便快捷,可满足平台现场取样、就地化验的需求。