2000m^3液化石油气球罐选材评述

对16MnR,16MnR(H)和15MnNbR钢的力学性能,焊接性能和抗H2S应力腐蚀性能进行了评述,并就这些材料用于2000m^3液化石油气球罐的综合性能和经济性进行了对比,认为15MnNb是2000m^3液化石油气球罐的理想钢种。     

2000m~3液化石油气球罐的设计研究

结合TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施,从材料选择、结构设计、制造要求等方面对2 000 m3液化石油气球罐的设计进行了分析并阐述了球罐的设计要点。     

液化石油气密度、蒸气压计算标准及方法探析

按照GB11174-2011液化石油气产品标准[1],液化石油气"密度"指标可采用SH/T0221和GB/T1 2 5 7 6两种标准检测方法(其中S H/T0 2 2 1标准规定了使用压力密度计仪器测定方法),"蒸气压"采用G B/T1 2 5 7 6标准检测方法,本文依据G B/T1 2 5 7 6同一个标准对液化石油气密度、蒸气压的计算方法进行阐述,同时对液化石油气中不含二甲醚和含有二甲醚[2]两种不同情况下的密度、蒸气压计算的具体事例进行了描述。     

液化气球罐工艺设计及安全阀计算

液化石油气作为易挥发介质,在常温下的饱和蒸汽压可以达到1.36 MPa,因此液化石油气在常温下需要储存在压力容器中。为了保证其储存的安全性和流程设计的合理性,结合克石化球罐区设计的具体项目,对液化气球罐在工艺设计中涉及到的重点内容作以详细归纳,例如球罐二次脱水工艺的设计、事故状态下的水顶烃工艺和罐区布置。此外,为保证球罐在事故状态下能够安全泄放,罐顶安全阀的设置尤为重要,将理论计算与实际设计参数相结合,对1 000 m3和2 000 m3球罐安全阀的的选取进行了详细计算说明,将对液化气球罐的设计具有指导作用。     

液化石油气球罐设计中的若干问题

本文就液化石油气的基本特征进行了具体的阐述,并对液化石油气罐的设计提出了合理的压值,取1.7MPa最为适宜。除此之外,本文还对球罐的充满系数和容积大于400 m3的球罐所采取的结构等给出了详细的解答,在本文的最后,对球罐设计时所需要采取安全措施给出了建议。     

印刷油墨用的合成树脂及用这种树脂研制的印刷油墨

本专利树脂平均分子量 ( Mn) 40 0～30 0 0 ,有 的结构 ( R=α,β-单烯不饱和羧酸—添加松香剩余物 ;R2 =多烃基酸或链烷醇胺剩余物 ;R3=C4- 6烷基或芳基 ;R4=H,C1 - 3烷基 ;R5=H;烷基 ;R6=松香或 α- ,β-单烯不饱和羧酸—添加松香剩余物 ;m=1～ 2 ,P=0～ 1 ;M1 =2价或 3价金     

大型混合式球形容器球壳板设计

在承接广西钦州 4台 2 0 0 0m3液化石油气球罐的设计、制造中 ,通过对 2 0 0 0m3球形容器桔瓣式与混合式结构形式各参数的比较 ,认为 :大型球形容器设计中采用混合式结构形式 ,在支柱数与桔瓣式结构形式相同的情况下 ,混合式结构形式具有结构新颖 ,材料利用率高 ,焊缝总长减少等诸多优点。 4台 2 0 0 0m3球罐一次性节约钢材 1 66吨 ,产生直接经济效益 66.4万元     

液化石油气球罐H_2S应力腐蚀裂纹返修

通过对液化石油气球罐焊缝部位H2S应力腐蚀破裂(SSCC)原因的检验分析,提出了可行的裂缝返修方案。     

LPG球罐应力腐蚀分析

应力腐蚀开裂已为大家所熟悉,但液化石油气(LPG)球罐的应力腐蚀开裂问题的研究较少。简述了LPG球罐在湿H2S环境下的腐蚀开裂及危害性,并就广大范围内球罐内出现裂纹的特征和失效原因进行了分析总结;同时,对国内外研究者对湿H2S环境下的腐蚀研究进行了概述。最后总结了几个与LPG球罐腐蚀有关的亟需解决的问题,并确立了今后的研究方向。     

液化石油气球罐安全阀的计算及选用

以容积650 m3液化石油气球罐为例,说明安全阀的计算过程及参数的选取,同时简要阐述了安全阀的选用。     

液化石油气球罐硫化氢应力腐蚀原因分析及裂纹处理

介绍了液化石油气球罐硫化氢应力腐蚀开裂的机理,以及产生裂纹的处理办法,并对液化石油气球罐的防腐提出几点建议.     

液化石油气球罐系统的工艺设计和铺助设备选用策略探讨

随着经济的发展和人民生活水平的提高,对液化石油气的需求量也不断增加,相应的液化石油气储罐的建设逐步加快,球罐的容积也向较大型方向发展。本文根据庆阳石化公司液化气罐区搬迁改造的主要特征,从安全泄放装置、球罐的安装高度等方面分析了液化石油气球罐系统的工艺设计和辅助设备选用应该注意的问题。     

IE 537-2钢的焊接工艺分析研究

我公司承接CSPC南海石化项目外围配套工程的球罐群工程,其中3台3000m3丙烯球罐和8台1500m3乙烯球罐的主体材质采用德国进口改性的SA537Cl.2低温钢材,制造厂家(伊尔森堡钢厂)钢号IE537-2,厚度为52mm。该材质首次由中海壳牌石化公司引进,在国内无成熟的焊接经验可借鉴,因此在施工前进行了材料焊接性能分析、焊材复验、裂纹试验、焊接工艺评定等工作,从而制定了合理的焊接工艺。1母材焊接性分析母材化学成份复验结果见表1,机械性能复验结果见表2。表1IE537-2钢板化学成份复验结果注:Ceq=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5(+Ni+Cu)/1(5%)表2IE537-2钢…     

关于加强液化石油气站安全监察与管理的通知

各省、自治区、直辖市技术监督局: 近年来,我国石油化212212业迅速发展,工业和民用液化石油气得到广泛应用,据不完全统计,目前我国现有储备量200吨以上的工业和民用液化石油气站684个;200m~3以上的液化石油气球罐1488台,200m~3以下的液化石油气储罐数量更多。液化石油气的广泛应用对提高人民生活水平和改善生活环境起到重要作用。但是,目前我国的液化石油气站,普遍存在着安全管理制度执行不     

双-二膦酸螯合剂的制备Jones,Craig等（Societe Anonyme,Belg）EP 1，188 761 2002，3,20 8页（英文）

提供了双-二膦酸[Ⅰ，式中R1、R2、R3、R4独立地为H，Na或K；R5=H或至少有一个羟基的C1～C10亚烷基；m=3，4，5或6；n≥1；r≥0；x=0、PO4H或PO3H]的制备方法。实例：在三氯化磷的存在下，令已内酯和磷酸反应，然后用NaOH处理，制得氧代环庚烷-2，2-二膦酸钠盐。     

液化石油气(LPG)球罐的湿硫化氢腐蚀与防护简

随着我国现代化步伐的不断加快,对各种能源的需求越来越多,液化石油气在工业生产和生活各方面得到了越来越广泛的应用。液化石油气在储存时必须用到球罐,由于其特殊的性质,很容易造成球罐的湿硫化氢腐蚀,腐蚀就会产生裂纹,进而造成气体的泄漏,甚至导致爆炸事故的发生。因此,在液化石油气实际存储过程中,一定要注意球罐的湿硫化氢腐蚀,采取积极有效的措施进行防护。     

液化石油气球罐储存安全设计

以液化石油气球罐为例,从相关规范的要求着手,考虑设计参数的选择,仪表设计、阀门设计等方面的问题,采取相应的安全措施,从而达到液化石油气球罐储存安全的目的。     

液化石油气球罐裂纹成因分析与讨论

对两台1500m3液化石油气球罐在用检验中所发现裂纹的成因进行了分析。有限元应力计算和X射线衍射残余应力测试表明,球罐赤道环焊缝位置存在较高的工作应力和焊接残余应力;对典型裂纹中夹杂物能谱分析表明,这些夹杂物是焊渣;在分析球罐现场组焊焊接工艺的基础上,得出焊缝裂纹主要是由于焊接工艺不当所致,进而提出了修复方案。     

液化气球罐泄露隐患控制方案研究与实施

液化石油气作为甲A类火灾危险性物质,极具挥发性、易燃易爆,液化气球罐由于超温、超压、液位失控、垫片损伤、材料破坏等原因造成的泄露,极易造成恶性重大事故。针对涠洲终端厂两台2 000 m3液化气球罐存在的安全风险,提出升级球罐安全附件、采用金属管刚性连接、及注水堵漏等措施,从根本上解决液化气球罐泄露问题。并结合涠洲终端厂实际情况,从管线、设备、流程方面研究分析,制定了合理的改造设计方案。     

2000m3LPG球罐的选材与结构设计

我院为武煤液化石油气储罐分厂设计两台2000m^3的LPG球罐，采用15MnNbR钢板(GB150-1998第1号修改单新增钢号)和J557R焊条、20MnMo锻件，按有关规范及标准进行设计制造．本文就如何运用国产新钢种，优化结构型式，对大型液化气球罐的设计进行探讨。