Cu含量对FePt薄膜退火温度的影响

采用共溅射方法存玻璃基片上制备了（FePt）1-xCux合金薄膜，FePt合金中添加Cu可以有效降低退火温度，（FePt）1-xCux（x=19．5％）在350℃退火后可以使面内矫顽力Hc〃，达到200kA／m，垂直矫顽力Hc⊥达到280kA／m左右，而纯FePt仅有几千A／m。X射线衍射结果表明退火后形成的FePtCu三元合金是降低退火温度的主要原因。剩磁曲线分析表明Cu的加入不能明显降低晶粒间交换耦合作用。（FePt）1-xCux在400℃退火可以得到10^-24m^3的磁激活体积。     

热处理条件对Fe_(80)Zr_(10)B_(10)合金的晶化过程和磁性能的影响

采用单辊快淬法制备Fe80Zr10B10非晶合金,并对该合金进行不同温度及不同保温时间热处理。利用X射线衍射仪(XRD)、透射电镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)对合金的晶化过程和磁性能进行测试分析。结果表明:Fe80Zr10B10非晶合金经550℃退火保温不同时间,仅析出α-Fe相。经600℃退火,保温1 min后晶化产物为α-Fe相和χ相(α-Mn型相),χ相为亚稳相,随保温时间延长,χ相转变为α-Fe相。经650℃退火,保温1 min的晶化产物为Laves C14(λ)相,随保温时间增加,λ相向α-Fe相转变,并伴有Fe3Zr相和Fe2Zr相析出。合金经550℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的延长变化不大,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。600℃退火,矫顽力(Hc)在合金保温10 min后达到最大值然后减小,比饱和磁化强度(Ms)在合金保温10 min后达到最小值,然后增大。650℃退火,矫顽力(Hc)随保温时间的增加而减小,比饱和磁化强度(Ms)逐渐增大。     

磁脉冲对铁基非晶合金晶化组织和磁性能的影响

采用XRD和VSM等方法研究了经过磁脉冲处理以及晶化退火处理后的Fe64Ni1Al4.5Cu0.5Ga2P9.65B9.6Si3C5.75非晶合金的组织和磁性能的变化。XRD结果表明,经过磁脉冲处理+晶化退火处理后合金的析出相种类和晶化体积分数增加,晶粒尺寸减小,晶粒细化。VSM结果表明,合金饱和磁化强度Ms有所提高,剩余磁化强度Mr、剩磁比Mr/Ms、矫顽力Hc有所降低,合金软磁性能得到改善。     

Fe79Zr9B12和Fe76Zr9B15合金的晶化行为和磁性能

采用单辊快淬法制备Fe79Zr9B12和Fe76Zr9B15非晶合金薄带,并对两合金进行不同温度下热处理。利用差热分析仪(DTA)、X射线衍射仪(XRD)和振动样品磁强计(VSM)研究Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化行为和磁性能。结果表明,Fe79Zr9B12合金和Fe76Zr9B15合金的晶化激活能分别为404.42 kJ/mol和370.75 kJ/mol。晶化初期,有α-Mn型相和α-Fe相从Fe79Zr9B12非晶合金基体中析出,Fe23B6型相和α-Fe相从Fe76Zr9B15非晶合金基体中析出。α-Mn型相和Fe23B6型相均为亚稳相,进一步高温热处理后,α-Mn型相转变为α-Fe相,Fe23B6型相转变为α-Fe相、Fe2B相和Fe3B相。Fe79Zr9B12合金的矫顽力(Hc)在600℃退火后突然增大,继续高温退火,Hc下降;Fe76Zr9B15合金的Hc随着退火温度的升高持续增大。两种合金矫顽力随退火温度的变化与退火后合金的微观结构密切相关。     

Alnico5合金对SmCo_5快淬薄带结构和磁性能的影响

通过在SmCo_5合金中掺杂Alnico5合金,并进行退火处理,研究了不同Alnico5合金添加量和退火时间对薄带微结构和磁性能的影响。研究发现,随着Alnico5合金量的增加,软磁相的含量和种类增加;薄带的磁性能呈现先增加后降低的趋势,并在x=4.0%时(质量分数),薄带获得最佳磁性能,即矫顽力Hc达到1 210kA/m、剩磁Mr达到45.2A·m~2/kg。同时发现,在600℃退火时,随着保温时间的延长,薄带的综合磁性能也呈现先增大后减小的趋势。当保温时间为30min时,薄带获得最佳的综合磁性能,且S5A2薄带的矫顽力最大,H_c=1 735kA/m。     

退火温度对Fe-Co-(Nb,V)-B-Cu非晶合金组织及软磁性能的影响

采用单辊旋淬法制备出Fe69Co8Nb7-xVxB15Cu1(x=0,2,5,7)系列非晶合金,将非晶合金在不同温度进行退火,通过X射线衍射仪、透射电镜和B-H磁滞回线仪对退火后合金的微观组织和软磁性能进行分析。结果表明:退火温度对合金的微观组织和软磁性能影响显著,当TaTg时,由于结构弛豫,内应力的释放,非晶合金的矫顽力(Hc)降低;当Tx1TaTx2时,由于bcc结构α-Fe(Co)纳米晶相的析出,合金的饱和磁感应强度(Bs)明显增大;当TaTx2时,由于α-Fe(Co)晶粒粗化和非磁性相的析出,合金的软磁性能急剧恶化。其中Fe69Co8Nb5V2B15Cu1非晶合金在580℃退火1 h,表现出极为优异的软磁性能,其Bs=1.15 T,Hc=0.9928 A/m,μi=48460,而Fe69Co8V7B15Cu1非晶合金在650℃退火1 h,则发生软磁到硬磁性能的转变。     

退火方式对1J79软磁合金磁性能的影响

采用真空电弧炉熔炼法制备1J79软磁合金，经不同退火方式退火。通过电子探针（EPMA-1600）观察其杂质的含量及晶粒的长大情况；并采用振动样品磁强计（VSM）测得合金的磁滞回线，分析其磁性能的变化。结果表明，采用二段连续退火工艺有利于除去合金中的杂质，起到净化合金的作用，同时提高了合金的磁性能。即矫顽力恩著降低，饱和磁化强度略有升高。     

应力松驰与非晶太Fe79B16Si5合金磁性优化

分析了退火过程中应力的松驰与非晶态合金磁性优化之间的联系，淬态Ｆｅ７９Ｂ１６Ｓｉ５非晶合金经退火后，饱和磁感应强度Ｂｓ提高了７２％，最在磁导率μｍ提高２２倍，矫顽力Ｈｃ和功率Ｐ（０．３Ｔ，１０ｋＨｚ）分别降低８６％和８３％，退火过程吕条带内应力的松驰，有效地去除了应力感生磁各向异性，使非晶态合金的磁性得到显著优化。     

退火对玻璃包覆合金微丝磁性能的影响

研究了退火对玻璃包覆FeCuNbVSiB（Fe基）和CoNiFeSiB（Co基）合金微丝磁性能的影响。结果表明，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力都是随着退火温度的升高先降低后增高，矫顽力分别在470℃和360℃退火后达到最小值：154A／m和141A／m。随着Fe基微丝样品中Fe-B硬磁相的出现和Co基微丝样品中α-Co晶粒的出现，Fe基和Co基玻璃包覆合金微丝的矫顽力和饱和场都急剧增加。     

应力松驰与非晶态Fe_（79）B_（16）Si_5合金磁性优化

分析了退火过程中应力的松驰与作晶态合金磁性优化之间的联系淬态Ｆｅ_（７９）Ｂ_（１６）Ｓｉ_５非晶合金经退火后，饱和磁感应强度Ｂ、提高了７２％，最大磁导率μ_ｍ提高２２倍，矫顽力Ｈ_ｃ和功率损耗Ｐ（０．３Ｔ，１０ｋＨｚ）分别降低８６％和８３％。退火过程中条带内应力的松驰，有效地去除了应力感生磁各向异性，使非晶态合金的磁性得到显著优化。     

热处理对内圆水纺丝磁性能的影响

采用内圆水纺法制备出成分为Co81.9Si7.2 B2.4Fe4.7Cr3.6Mo0.2(wt.％)的非晶丝,用B-H分析仪测量了淬态和分别经去应力退火及加纵向磁场热处理过的非晶丝的磁性能,发现热处理对非晶丝磁性能影响不明显,并在原有成分基础上调整成分为Co79.2Si7B2.3Fe7.8Cr3.5Mo0.2(wt.％),对热处理前后非晶丝磁性能进行了检测,发现热处理后磁导率、饱和磁感应强度和矫顽力明显增大,讨论了不同热处理制度对磁性能的影响,并从磁畴变化的角度分析了影响机理.     

真空热处理对微波烧结93W-Ni-Fe合金显微组织及力学性能的影响

研究真空热处理对微波烧结挤压棒坯93W-Ni-Fe合金显微组织及力学性能的影响,采用高倍SEM和光学金相分别对合金断口和显微组织进行观察,采用能谱分析仪对合金真空热处理前后各元素含量进行定量分析,并对真空热处理样的相对密度、抗拉强度、延伸率和硬度进行测定和分析.结果表明:经真空热处理后,钨合金的各项力学性能都得到了提高,抗拉强度和延伸率提高显著,抗拉强度从920 MPa提高到了988 MPa,延伸率从9.7％提高到了18.6％;真空热处理后,显微组织中钨晶粒的连接度降低,合金断口中钨晶粒的穿晶解理断裂和粘结相的延性撕裂增多;真空热处理后合金粘结相中的钨含量明显降低.     

强磁场对Fe-0.76%C合金共析点的影响

研究了在不同热处理工艺下强磁场对Fe-0.76%C合金冷却转变过程的先共析铁素体显微组织及共析点所对应的碳含量的影响。结果表明:不论在何种工艺条件下施加磁场后Fe-0.76%C合金的先共析铁素体析出量均明显增加,而且共析点所对应的碳含量也随之明显增加。原因被归结为降低了先共析铁素体形核所需驱动力,从而有利于先共析铁素体的形核和长大,使共析点向高碳方向移动。     

钇基重稀土对Cr12MoV钢耐磨性和热处理变形的影响

探讨了钇基重稀土对Cr12MoV钢耐磨性和热处理变形的影响。实验结果表明，微量重稀土显著地提高Cr12MoV钢的抗滑动磨损性能，对抗磨料磨损性能也有所改善，并减小Cr12MoV钢的热处理变形。     

The effect of homogenization temperature on the corrosion resistance of extruded 7050 Al-alloy bars

The homogenization time is decreased from 28 h to 6 h by using high-temperature homogenization heat treatment. With increasing of the holding time, the content of intergranular phase decreases quickly at first. When the holding time is more than 6 h, the content of intergranular phase keeps unchanged, and the area fraction of residual intergranular phase is 0.5%, lower than that (0.64%) of the two-step homogenization process. The mechanical properties of the extruded bars heat-treated by the high-temperature homogenization and the two-step homogenization heat treatment are almost the same. In the accelerated corrosion experiments, the maximum intergranular corrosion depth in the direction of perpendicular and parallel to the bar axis heat-treated by the high-temperature homogenization heat treatment are decreased by 43% and 60%, respectively, compared with that heat-treated by the two-step homogenization heat treatment.     

基于逆焊接技术的T122/P122钢环焊缝残余应力消除工艺

采用ABAQUS有限元软件生死单元技术针对逆焊接消除残余应力的工艺方法进行分析,模拟计算了T122/P122钢环焊缝的逆焊接消除焊接残余应力的工艺过程,分析了逆焊接消除残余应力的操作工艺中不同热处理温度、冷却速率、冷却范围、冷却时间对消残余应力效果的影响. 结果表明,经过逆焊接处理后,Mises残余应力及环向残余应力均明显降低,且热处理温度对残余应力的消除影响最为显著,其次是冷却时间和冷却速率. 当热处理温度为400 ℃,冷却时间为20 s时不仅可以消除焊接残余应力,还可以在处理表面形成1.3 mm厚的压应力层.     

低钕铁硼合金的热处理工艺与性能

本文研究了热处理工艺对低钕铁硼合金磁性能的影响，得到了符合交换耦合理论的结果。发现不同的热处理工艺可以改变合金材料的结构及相组成，从而明显地影响该合金的磁性能。     

热处理加超声冲击复合处理对Q345B钢焊接接头疲劳性能的影响

通过对比分析直接超声冲击、普通热处理加超声冲击及真空热处理加超声冲击对Q345B钢焊接接头疲劳寿命的影响,探讨了热处理加超声冲击复合处理对焊接接头疲劳性能的作用机制. 结果表明,普通热处理加超声冲击相较于直接超声冲击,焊接接头的焊接残余应力虽然有所消除,但由于材料软化使冲击产生的压应力降低及表面氧化使形成叠型缺陷的风险提高,疲劳性能有所降低,且随热处理保温时间延长,疲劳性能降低得越明显;真空热处理加超声冲击焊接接头虽然也存在材料软化,但由于不发生表面氧化加上残余拉应力消除,相较于直接超声冲击焊接接头的疲劳寿命有所提高,且疲劳破坏位置由焊趾转移到母材或焊根.     

ZA16变形锌合金的热稳定性和组织演化

采用热分析方法,研究丁挤压变形ZA16合金不同加工状态下共析转变的表观激活能.结合热处理技术,研究了变形ZA16合金的热稳定性与组织演化的关系.随加工量的增加,材料的激活能降低,热稳定性变弱.铸态合金退火后的硬度降低,而变形合金退火后的硬度明显升高.合金变形过程中呈现的加工软化、退火硬化的现象,是由于加工过程导致了粗晶的碎化,使得材料能够容许更大的变形量.退火后沿加工方向的析出组织,破坏了发生协调变形所需的球化组织在受力过程中的晶粒转动,导致退火硬化现象的发生.     

制备工艺对AB5型高容量贮氢合金电化学性能的影响

研究了快淬、热处理、快淬+热处理制备工艺对铸态(LaCe)1.0(NiCoMnAl)5.0高容量贮氢合金电化学性能的影响。XRD分析表明所有合金均为单相CaCu5型结构,快淬+热处理合金相的成分和结构的均匀性最好。电化学测试结果表明,与铸态合金相比,热处理合金的放电容量和循环性能有所提高,但其倍率性能明显降低;快淬合金的活化性能、放电容量、倍率性能以及循环性能均降低;快淬+热处理合金综合电化学性能最好,具有较好的活化性能、最大的放电容量(344.7mA/g)、最大容量保持率(S100,85.67%)以及较好的倍率性能。