数字双向HFC网络的设计与调试 第六讲 无源分配网平房用户的双向设计

(上接第5期)平房无源分配网是指用户到双向放大器或光站(指光站后边无放大器)的链路,这部分链路的设计,从正向来说要求链路损耗小些为好,以保证各用户电平为65 dB,各频道电平之差≤10 dB;从反向来说要求损耗大些为好,一般应在25～35 dB之间,最好为30dB左右,各用户到放大器的链路损耗之差≤3 dB。     

浅议无源分配网楼房用户的双向设计

无源分配网是指用户到分配放大器或光站（指光站后边无放大器）的链路对这部分链路损耗，从正向来说要求链路损耗小些为好，从反向来说损耗大些为好下文以A楼区为例，我们来谈谈怎样设计好楼房分配网的双向设计。     

数字双向HFC网络的设计与调试 第七讲 有源分配部分的双向设计

(上接第6期)有源分配网部分是指分配放大器回传输入端口至光工作站回传输入口之间的链路部分,此部分是用电缆传输。此部分设计的目的,是保证放大器与光工作站回传输入端口获得最佳输入工作信号电平,使放大器与光工作站工作在最佳状态,此部分设计的原则是     

数字双向HFC网络的设计与调试 第二讲 双向HFC网上下通道异同点

(上接第1期)掌握双向HFC网的上下通道异同点对设计、调试双向网络大有益处。1相同点(1)传输线路上所用的设备与器件基本相同,如光发射机、光接收机、光缆、电缆、放大器、分支器、分配器、衰减器等。(2)线路上的有源设备都是完善的补偿相邻两点间的链路损耗,如光链路损耗、电缆链路损耗、无源器     

如何设计一个双向的HFC网络

本从有源干线网络和无源分配网络两个方面阐述了设计双向HFC网络的一些原则和方法。在有源干线网络中，重点讲述了回传光链路的设计和以单位增益为基础的电缆干线的设计原则和方法；在无源分配网络中。重点就汇聚均衡的原则讲述了无源分配网络应该怎样设计。     

数字双向HFC网络的设计与调试 第八讲 光链路传输部分的回传设计

(上接第7期)光链路传输部分是指光工作站回传输入端口至前端回传光接收机输出端口,这部分设计的核心问题是采取合理的措施,以保证加到回传激光器上的RF信号总功率在一个合适的范围之内,即不可太小又不能过大,这样即使某种原因使激励功率增大或减小,激光器     

怎样搞好分配系统的设计

分配系统是指从电缆干线或光节点分支出来直至用户端的部分,它由延长放大器、分配放大器、用户放大器(或称楼头放大器)、-7电缆、-5电缆、分支器、分配器、用户盒、供电器、线路均衡器等组成,其作用是把干线的输出信号(光接收机输出信号)放大、传输、分配给用户,并保证用户输入电平达到国家标准,邻频传输有线电视系统用户输入电平为(64±4)dB(即电视机的输入电平为60～68 dB),一般设计用户电平为(65±4)dB.     

Cisco SCE 2000系列服务控制引擎

由无锡路通电子技术有限公司推出的LTES8601E双向分配放大器RF放大级全部采用宽带GaAsIC，噪声系数小：平坦度高，非线性失真指标优良：砷化镓IC的MTTF大于100万小时．保证了放大器的MTBF大于20万小时：在双向FHC网络中，该放大器的主要作用有两个．即提高回传信号电平、改善抗干扰性能和补偿光站到本放大器的传输电缆损耗的同时也补偿入户分配损耗：均衡器、衰减器、双向滤波器都采用插件结构．方便现场操作。     

双向HFC网络反向通道的调试

本文详细介绍了双向HFC网络反向通道的调试理念及调试方式。调试前首先了解CMTS的基本性能及其所用的光设备和无源器件的性能指标,根据所了解的各项指标确定各链路的损耗值,根据各链路的损耗值正确调整各个链路,使其CMTS与CM工作在最适当的电平范围内。     

数字双向HFC网络的设计与调试 第十一讲 双向HFC网络回传通道的调试

(上接第10期)1双向回传通道调试的目的双向HFC网的调试要达到以下目的:(1)保证有源设备工作在最佳状态。(2)实现网络各部分设计的增益值(电平值)。(3)保证双向回传放大器和反向激光器具有合适的输入电平值(功率值)。(4)保证上行通道的载波、汇集噪声比。(5)保证回传到前端的信号合理分配与各种业务     

具有多个点损耗的DFRA开关增益定量分析模型

基于忽略泵浦光损耗的正向拉曼光纤放大器耦合方程,推出光纤中存在多个熔接(点)损耗情况下正向(及反向)泵浦光的分布式拉曼光纤放大器(DFRA)增益的定量分析模型,进而推出由不定长光纤小段、且各小段增益系数不同、各小段之问存在熔接(点)损耗DFRA增益的定量分析模型。并针对DWDM系统的增益模型,在考虑了熔接点对信号光之间产生的泵浦作用的损耗,将上述模型进行了修订。上述两种情况下的模型,较之以往的定性的分析文献[3][4]给出定量分析公式和明确的物理解释,并指出熔接损耗点越靠近泵浦光的输入端,对DFRA拉曼开关增益的影响越大(使其越小)。为了考查模型的正确性及适用性,由具有泵浦光之间、信号光之间、泵浦光及信号光之间反相DFRA耦合方程的仿真程序进行了验证,误差不超过0.02dB。最后得出对实际DFRA设计十分有益的结论:当每3公里一个熔接点损耗系数小于0.092dB 时(实际系统中最坏情况下损耗有0.1dB),跨距小于120公里的拉曼光纤放大器的开关增益较无熔接点损耗时下降小于10%。这说明在已铺设的光纤传输系统中使用拉曼放大器是可行的,本文中具有点损耗的DFRA开关增益公式可作为实际DFRA系统设计参考标准。     

具有多个点损耗的DFRA开关增益定量分析模型

基于忽略泵浦光损耗的正向拉曼光纤放大器耦合方程，推出光纤中存在多个熔接(点)损耗情况下正向(及反向)泵浦光的分布式拉曼光纤放大器(DFRA)增益的定量分析摸型，进而推出由不定长光纤小段，且各小段增益系数不同．各小较之间存在熔接（点)损耗DFRA增益的定量分析模型。并针对DWDM系统的增益模型．在考虑了熔接点对信号光之间产生的泵浦作用的损耗，将上述模型进行了修订。上述两种情况下的模型，较之以往的定性的分析文献[3][4]培出定量分析公式和明确的物理解释．井指出熔接损耗点越靠近尕浦光的输入端，对DFRA拉曼开关增益的影响越大(使英越小)。为了考查模型的正确性及适用性，由具有泵浦光之间．信号光之间、尕浦光及信号光之间反相DFRA耦合方程的仿真程序进行了验证，误差不超过0．02dB。最后得出对实际DFRA设计十分有益的结论：当每3公里一个熔接点损耗系数小于0.092dB时（实际系统中最坏情况下损耗有0.1dB)。跨距小于120套里的拉曼光纤放大器的开关增益较无熔接点损耗时下降小于10％。这说明在已铺设的光纤传输系统中使用拉曼放大器是可行的，本文中具有点损耗的DFRA开关增益公式可作为实际DFRA系统设计参考标准。     

一款集成驱动放大器的低变频损耗混频器设计

采用0.5μm GaAs工艺设计并制造了一款单片集成驱动放大器的低变频损耗混频器.电路主要包括混频部分、巴伦和驱动放大器3个模块.混频器的射频(RF)、本振(LO)频率为4～7 GHz,中频(IF)带宽为DC～2.5 GHz,芯片变频损耗小于7 dB,本振到射频隔离度大于35 dB,本振到中频隔离度大于27 dB.1 dB压缩点输入功率大于11 dBm,输入三阶交调点大于20 dBm.该混频器单片集成一款驱动放大器,解决了无源混频器要求大本振功率的问题,变频功能由串联二极管环实现,巴伦采用螺旋式结构,在实现超低变频损耗和良好隔离度的同时,保持了较小的芯片面积.整体芯片面积为1.1 mm×1.2 mm.     

CATV宽带业务网技术讲座(7)宽带业务网的回传噪声与回传设计

(上接第22期) 　　众所周知,HFC有线电视网络的上行(回传)噪声由于树枝型结构的电缆分配系统的汇集形成所谓的“漏斗“效应,使回传噪声累积到前端,严重恶化上行信道的信噪比.因此如何降低回传噪声干扰,提高上行信道的频谱利用率,一直是确保交互系统上下行传输特性的关键问题. 　　1 回传信道的噪声 　　回传噪声由结构噪声和入侵噪声两部分构成. 　　1.1 结构噪声 　　结构噪声是由器件自身产生的,主要由热噪声和散粒噪声组成,其中热噪声为主要的噪声.宽带业务网反向回路的热噪声源为用户终端设备、反向放大器、反向光发射(接收)机等有源器件,在采用树枝型结构的分配式CATV网中,多支路产生的噪声在光节点和前端产生汇聚作用,即所谓的“漏斗效应“.如果用户数为N则回传前端的噪声汇聚因子就为10lgN(对于不相干噪声)或20lgN(对于相干噪声),因而光节点上的用户越多,汇聚到节点的噪声功率就越大,链路返回信号的载噪比就越低.……     

光纤衰减损耗综述

众所周知,在光纤线路中,最有影响的指标一是色散,二是衰减损耗。衰减是指光信号在光纤内的传输过程中产生的光功率损耗。衰减量是将每1km产生的损耗,用dB表示其值,例如单模光纤约为0.2dB/km,大约传输15km时损耗达3dB。     

一种4阵元BDII/GPS抗干扰接收机RF前端设计

实现了一种双通道4阵元接收前端,包含一种低插损无源三端口分路器。在公共端口复用有源低噪声放大器,替代了常规的分路有源放大及功率分配电路,通过电路复用减小了通道功耗,将常规的双频段功率分配插损从3 dB分配插损及约1 dB器件损耗减小至0.5 dB。该多端口无源电路实现了30 dB以上的隔离度,还减少了一级预选滤波器。给出了高线性度通道的设计方法,提高通道输入线性度(IIP3)的同时降低了功耗,优化了通道噪声系数,实现了一种4阵元低功耗BDII/GPS双模抗干扰有源天线。测试结果表明,该接收机同时实现了4通道3.63 W总功耗,输出线性度(OIP3)超过29 dBm,噪声系数小于1.5 dB,抗单音干扰优于90 dB。     

级联SOA回波损耗分析

采用回波损耗分析方法,研究了单个半导体光放大器(SOA)模块和级联SOA的反馈抑制问题。拉锥光纤直接耦合SOA的净增益难以超过14dB。提出了一种采用光隔离器和斜端面光纤耦合SOA结构,可望获得高于20dB的净增益。     

HFC网络回传通道零增益调试法的改进

目前几乎所有HFC网络回传通道的调试方法都是采用零增益调试方法,即“末级放大器到光工作站之间的反向电缆链路损耗和反向增益相等”。这种调试方法在HFC网络初级阶段还是很有必要的,但是随着网络质量标准的提高、入户电平改为用户终端电平、增值业务种类的发展等,零增益调试法已经越来越不适应网络的发展和使用需求。本文对回传通道的调试方法进行更深入的讨论。     

1.1 dB噪声系数的单片微波集成低噪声放大器

设计与实现了一款两级赝配高电子迁移率晶体管(PHEMT)单片微波集成电路(MMIC)低噪声放大器(LNA)。考虑到实际片上无源电感的性能(低Q值),最优噪声匹配往往不能获得最好的噪声性能,相反因为输入电感的存在会增加芯片的面积。设计旨在选择合适的输入晶体管,以免除输入电感的使用,减小芯片的面积。经过优化设计,芯片尺寸为0.8 mm×0.8 mm。测试结果表明,放大器在3.4~3.6 GHz频段内实现了1.1 dB的噪声系数以及25.8 dB的小信号增益,带内回波损耗最大值为-16.5 dB。在回波损耗小于-10 dB的范围内,电路带宽拓展到2.8~4.7 GHz,此时增益最小值为20 dB,噪声最大值为1.3 dB。     

L波段0.9 mW CMOS LNA的分析与设计

给出了一种采用Γ型输入匹配网络的源简并共源低噪声放大器电路结构,分析了在低功耗情况下,高频寄生效应对低噪声放大器(LNA)输入阻抗及噪声特性的影响,并采用此结构设计了一款工作于L渡段的低功耗低噪声放大器.采用CMOS 0.18μm工艺,设计了完整的ESD保护电路,并进行了QFN封装.测试结果表明.在1.57 GHz工作频率下,该低噪声放大器的输入回波损耗小于-30 dB,输出回波损耗小于-14 dB,增益为15.5 dB,噪声系数(NF)为2.4 dB,输入三阶交调点(IIP3)约为-8 dBm.当工作电压为1.5 V时,功耗仅为0.9 mW.