连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施

陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置脱戊烷塔系统频繁出现回流泵、脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏,脱戊烷塔塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀的现象,影响装置长周期平稳运行。脱戊烷塔系统设备堵塞腐蚀泄漏的原因是连续重整反应生成油中存在氯,油中的氯、氮化合物与氢、水结合反应生成盐酸、氯化铵造成机泵密封泄漏,空冷器和水冷器堵塞造成腐蚀。因此采用液相脱氯技术,在连续重整生成油后增加脱氯罐表达到防腐蚀的目的。自脱氯罐投用后,连续重整生成油中氯的质量分数由原来的0.4 mg/kg降低至0.1 mg/kg以下,连续重整装置脱戊烷塔系统机泵密封泄漏减少到半年内未发生1次;空冷器和水冷器在装置3 a生产周期内再未发生泄漏。     

基于HYSYS的脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃吸收方案对比

由于连续重整装置脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃中含有丙烷、丁烷和少量C~+_5组分,通过不同吸收流程回收均可提高企业经济效益。利用HYSYS软件对连续重整脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃的不同吸收方案进行模拟并进行测算分析,提出连续重整脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃最优吸收方案。基于该模型,通过优化方案对比,采用脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃先经液化气吸收罐吸收后进再接触一段的吸收方案,与不对其轻烃组分进行回收的方案对比,每年可多产氢气159.6 t,少产脱戊烷油2 503.2 t,多回收戊烷油(液化气)3 234 t,少产燃料气1 083.6 t,负荷增加794 782.8 kW,每年可增效252.07万元。     

连续重整脱戊烷塔顶空气冷却器的腐蚀及防护

针对某炼油厂连续重整装置脱戊烷塔的空气冷却器腐蚀,首先根据脱戊烷塔顶回流罐气体的分析数据,排除了NH4HS腐蚀的可能性;其次通过对工艺操作过程分析以及借鉴其他石化企业的腐蚀防护经验,确认氯化铵在空气冷却器内部沉积是脱戊烷塔顶空气冷却器A205腐蚀的原因;最后根据工艺条件和现场原料油、补充氢的分析数据进行了氯含量核算,并依据核算结果制定了防护措施:(1)脱戊烷塔顶挥发线注水,注水量约为塔顶流量的1%;(2)监测脱戊烷塔顶回流罐排出水的pH值,如果pH值低于6,在脱戊烷塔顶挥发线增注缓蚀剂。     

PCL-100型液相脱氯剂在连续重整装置的工业应用

针对中国石油辽河石化分公司600 kt/a连续重整装置脱戊烷塔塔顶空气冷却器(空冷器)结盐腐蚀严重的问题,实施升级空冷器材质、增加水洗线、采用金属氧化型脱氯剂的措施后改进效果不佳。应用UOP公司生产的PCL-100分子筛型液相脱氯剂后,可有效除去重整生成油中的氯,使脱氯罐出口氯质量分数低于0.5 μg/g,使用寿命达10个月,能够满足连续重整装置生成油脱氯的需要,基本解决了脱戊烷塔塔顶腐蚀及结盐问题。     

重整装置脱丁烷塔铵盐堵塞与腐蚀原因分析及对策

针对中国石化镇海炼油化工股份有限公司连续重整装置在长周期运行过程中出现的重整生成油脱丁烷塔塔盘和塔顶空气冷却（简称空冷）器铵盐堵塞与腐蚀的问题进行了分析。利用氯化铵盐易溶于水的特点,实际生产中采取了在脱丁烷塔空冷器前和进料中注水清洗的方法避免铵盐的沉积,取得了较好的效果,确保了装置长周期运行。     

Aspen Plus模拟计算在连续重整装置增产碳五中的应用

为了增产碳五,利用Aspen Plus软件中Rad Frca严格计算模块和BK 10热力学方法对连续重整装置预加氢系统脱异戊烷塔进行流程模拟计算,并考察了回流比、塔顶压力对脱异戊烷塔操作的影响。结果表明:模拟结果与实际操作一致,脱异戊烷塔塔顶、塔底温度模拟值与实际值相差约为3℃,塔顶产品中碳五质量分数大于99%;在脱异戊烷塔回流比为1. 6,塔顶压力为0. 40 MPa,塔底再沸器热负荷为11. 10 MW,塔顶冷凝器热负荷为7. 98 MW的最优条件下,加氢裂化轻石脑油进料量为27. 0 t/h,塔顶碳五产品产量为34. 4 t/h,较原有工况增产16. 4 t/h。     

己烷油的开发与应用

<正> 一、前言胜利炼油厂于1987年建成戊烷油生产装置,供乙烯装置作配制聚乙烯催化剂的溶剂用。该装置的脱C_6塔塔底馏份是生产己烷油的理想原料。经试制得到的己烷油是理想的食用油工业萃取剂,已在山东省济宁和安丘榨油厂试用成功。用于食用油工业的己烷油,已于1991年11月通过了山东省科委组织的技术鉴定。二、己烷油研制简况己烷油是在戊烷油加氢精制装置上生产的。以重整拔头油为原料,在LH—01催化剂催化下加氢精制,在脱C_6塔的塔顶得到戊烷油,在塔釜得到沸点为55～80℃的己烷油组分。在操作条件严格控制下生产出的产品符合企业标准(Q/SH002、1、97、90)的己烷油。     

重整装置脱戊烷塔分离精度下降和空冷器腐蚀的原因及对策

针对中国石油辽阳石化分公司连续重整装置脱戊烷塔分离精度下降和空冷器腐蚀的问题,进行了分析,发现原料中的氯、氮化合物与工艺过程中的氢、水结合,产生的盐酸严重腐蚀了空冷器,产生的氯化铵堵塞了脱戊烷塔塔盘,造成分离精度下降。据此对装置进行了改造,在脱戊烷塔进料前增设了脱氯罐和脱水设施,使重整生成油的总氯含量小于0.5 μg/g,异构化轻芳烃水含量小于15 μg/g,取得了良好效果,每年可获利润总额约100万元。     

催化重整生成油加氢脱烯烃技术的工业应用

介绍了山东京博石油化工有限公司连续重整装置配套生成油加氢脱烯烃技术的工业应用情况。采用加氢脱烯烃HER工艺和TORH-1催化剂,以溴指数大于5 000 mgBr/（100 g）的重整生成油为原料,加氢生成油、脱戊烷塔塔底油的溴指数均小于100 mgBr/（100 g）,脱烯烃转化率均在98%以上;脱戊烷塔塔顶油和芳烃抽提抽余油的溴指数均满足生产要求,苯、甲苯、二甲苯产品指标稳定合格。工业应用结果表明,加氢脱烯烃技术可替代现有的白土精制工艺或者大幅度延长白土的运行寿命,经济及环保效益明显。     

气体分馏装置脱戊烷塔操作条件分析及改进措施

根据九江石油化工总厂气体分馏装置脱戊烷的操作条件，对脱戊烷塔进行了水力学分析，发现该塔提馏段存在漏液现象，如果调整回流比至１．７，塔顶抽量加大至１００２４ｋｇ／ｈ，塔底抽出量降为９７６ｋｇ／ｈ，该塔操作可得到改善。     

轻烃的综合利用及其深加工

轻烃经精细分馏可获得单烃和各种溶剂油。混合轻烃分离出的液态乙烷。是裂解制乙烯的理想原料。丙烷可作为工业制冷剂，丙烷和丁烷的调配物可作为民用燃料——液化石油气。还可作为脱沥青的溶剂。由于不含烯烃，性质稳定。无臭味，还可用于制造雾化产品的抛射剂。目前丁烷气体打火机已非常普及。工业戊烷为正戊烷、     

脱丁烷塔的改造与优化模拟

由于烯烃分离装置脱丁烷塔的进料与设计值相比,流量及重组分增加较多,导致脱丁烷塔无法满足分离要求.因此利用流程模拟软件PRO Ⅱ对脱丁烷塔进行了流程模拟,建立了与装置运行参数吻合的模型,并提供了改造方案.采用灵敏度分析的方法,考察了进料板位置对冷凝器负荷以及回流量的影响,确定了实际工况下脱丁烷塔的最佳进料位置,并确定了灵...     

芳烃联合装置的设计优化

介绍了芳烃联合装置通过设计及流程优化,降低装置能耗和废物排放,达到节能减排、提高经济效益的目的。重整氢再接触选用二段压缩顺流接触流程,氢纯度、燃料气、Ct^-组分产量均大幅提高,脱戊烷塔重沸器负荷下降。优化重整油塔顶和重芳烃塔顶的流程,使大量的低温热得到利用。经过直馏石脑油原料的优化,C8组分增加,重整装置可生产更多的C8芳烃,提高了PX的产量。采用了安全仪表系统,能完成与本装置安全相关的紧急停车和紧急泄压。联合装置分为二个中心变电所,可避免因联合装置同时失电引起火炬排放过大的问题。在歧化汽提塔回流罐和异构化脱庚烷塔回流罐顶排燃料气中设计丙烷制冷回收苯,经济效益增加1522×10^4RMB￥／a。     

连续重整装置脱戊烷塔设备腐蚀原因分析及对策

针对某石化公司连续重整装置脱戊烷塔系统出现的设备腐蚀问题,通过对腐蚀部位进行宏观检查、涡流检测、腐蚀物分析等手段,并查阅相关参考文献,分析引发关键部位腐蚀的原因和机理,认为铵盐沉积是造成脱戊烷塔空冷器腐蚀泄漏的主要原因,并提出以下措施,以缓解装置脱戊烷塔系统的腐蚀:①加强原料中氮含量的控制;②脱戊烷塔进行塔顶水洗;③加注缓蚀剂;④更换高效的脱氯剂;⑤易腐蚀部位材质升级;⑥加强在线腐蚀监测方法。     

25万吨/年异戊烷分离装置的设计研究

针对超稠油加工技术改造及油品质量升级的要求,某石化公司新建一套25万吨/年异戊烷分离装置,加工原料为重整装置的拔头油、戊烷油等,生产出异戊烷油作为汽油调合组分,同时分离出脱异戊烷油作为乙烯裂解原料。     

交叉回流

匈牙利多瑙河炼油厂在常压蒸馏装置的初馏塔与常压塔之间采用了“交叉回流”流程.将初馏塔的初侧油进入常压塔.而常压塔的塔顶一部分重汽油在冷凝冷却后作为初馏塔顶回流.前者可使常压炉负荷减少10～15%,后者有助于提高轻、重汽油的分馏精度.     

重整拔头油吸附分离工艺

采用吸附分离工艺,以5 A分子筛为吸附剂,氮气为脱附剂,将重整拔头油分离成高纯度的正构烷烃和异构烷烃。结果表明,在吸附温度为180~280℃,进料空速为25~150 h-1的条件下,温度越低,穿透吸附容量越大。吸附分离最佳操作条件为:温度220℃,原料气体空速50 h-1,进料时间25 min,脱附气体空速50 h-1,脱附时间25 min。吸余油中正构烷烃质量分数为3.90%,异戊烷和二甲基戊烷质量分数分别为24.65%,28.21%,辛烷值为91.0;脱附油中正构烷烃质量分数可以达到99.0%以上。     

NY脱氯剂在重整生成油液相脱氯中的应用

介绍NY液相脱氯剂的性能及其在扬子石化1.50 Mt/a连续重整装置生成油脱氯过程中的应用情况。结果表明,该剂具有脱除NH_4Cl和HC1性能,保证了重整脱戊烷塔系统氯含量不超标,进而规避了因结盐所致重整脱戊烷塔分离精度下降、加热炉燃烧器烧嘴堵塞等问题。     

真空碳酸钾法脱硫

该法用于气体选择性脱除H_2S.原料气在填料吸收塔内用贫碳酸钾水溶液吸收.吸收时只有少量CO_2被同时脱除,而H_2S几乎全部被吸收.吸收富液经贫富液换热器换热后进入解吸塔,于真空条件下解吸放出含硫气体.解吸介质为重沸器产生的水蒸气,重沸点热源是原料气的显热.由解吸塔顶排出的酸性气体经冷凝冷却后入分离罐,气体由真空泵抽送至Claus硫回收或硫酸生产装置作原料;冷凝液由泵送回解吸塔顶.解吸塔底贫液经贫/富液换热器换热后再冷却返回吸收塔作吸收液.     

连续催化重整装置流程模拟与优化

应用Aspen HYSYS软件对中国石化洛阳分公司700 kt/a连续催化重整（简称重整）装置进行流程模拟,得到了与装置实际操作接近的理想模型。通过模型对重整预加氢分馏塔C101操作参数、重整生成油换热流程进行优化,并模拟反应温度对重整汽油辛烷值桶、芳烃收率、纯氢收率等产品指标及积碳速率的影响。结果表明：优化后重整进料中C5组分的质量分数由优化前的3.06%降至2.40%,C101塔底再沸炉瓦斯耗量减少94 m³/h;优化重整生成油换热流程后,重整脱戊烷油热供芳烃温度由70℃提高至95℃,下游芳烃装置3.5MPa蒸汽耗量降低2t/h,重整生成油脱戊烷塔塔底再沸炉瓦斯耗量减少20 m³/h,C101塔顶两台空气冷却器停运,节电248kW.h;结合装置烧焦能力,确定了重整装置适宜的反应温度为520℃。通过上述优化措施,连续重整装置效益可增加 1 358万元/a。